Кинетика гетерогенных процессов
Гетерогенные химические реакции и диффузионные процессы, идущие иа границе раздела двух фаз, особенно характерны для сварочной металлургии при взаимодействии расплавленного металла с газовой фазой (жидкость — газ) или с расплавленным флюсом-шлаком (жидкость — жидкость), а также в процессе охлаждения сварного шва в активной газовой атмосфере (воздух). Скорость гетерогенных процессов зависит от размеров границы раздела, а также от ее состояния, так как если граница закрыта слоем продуктов реакции, затрудняющим диффузионный подвод реагентов, то может изменяться весь процесс и скорость диффузии будет лимитировать скорость химической реакции.
ТИПЫ ГЕТЕРОГЕННЫХ РЕАКЦИЙ СЬ >ЄСІ2
Рассмотрим случай гетерогенной реак - /
ции, для которого можно пренебречь из - МЄНЄНИЄМ СОСТОЯНИЯ поверхности В ре- зультате удаления летучих продуктов е
реакции (схема реакции Представлена на Рис. 8 19 Схема гетеро - рИС. 8.19): генной реакции с обнов
ляющейся поверхностью
Me 4- СІ2 MeCht
TB(S) газ(а) газ(х)
где а — концентрация хлора в газообразной фазе; х — кон
центрация галида; S — площадь границы раздела металл — хлор.
Дифференциальное уравнение скорости запишем так:
v = dx/dt = К(а x)S. (8.114)
Решить это уравнение можно в двух случаях:
1) полагая площадь границы раздела постоянной во вре
мени: S = const;
2) считая, что площадь границы раздела изменяется в процессе химической реакции: S=f(t).
В первом случае (S = const) решение уравнения (8.114)
аналогично решению уравнения (8.100): In [а/(а — х)] = KSt,
или
х=а{ -i~KSt). (8.115)
Влияние площади поверхности на скорость химической реакции характеризуется тем, что S входит в показатель экспоненты как множитель.
Реализуется этот случай при взаимодействии с газом достаточно массивного куска твердого тела, размеры которого длительное время не будут претерпевать существенных изменений.
Для решения уравнения (8.114) в случае S = f(t) найдем закон изменения площади поверхности реагирующего металла по времени. Рассмотрим случай взаимодействия с окислителем металла в виде порошка или жидких распыленных капель. Пусть N молей металла разделены на п частиц, имеющих кубическую форму с длиной ребра /. Металл имеет атомную массу А и плотность д. Ребро куба будет равно
1=3/МА/(пв).
Площадь поверхности всех п элементарных кубов S=6n/2=6п[М4 /(пе)]2/3.
Если бы задача решалась не для кубов, а для сферических капель, то коэффициент формы вместо 6 составил бы « 5,8.
Изменение числа молей в результате реакции будет (JV — x), а площадь поверхности
S< = 6n(jV-x)2/3[A/(nQ)]2/3
Подставляя значение текущей поверхности в дифференциальное уравнение скорости, получим следующее уравнение:
jf=Kl.6n,/3(A/e)2/3(W-x)2/3(a-x)r], (8 116)
где г) — коэффициент экранирования.
Коэффициент экранирования учитывает неодинаковое положение частиц относительно потока газа-окислителя. Так, при сжигании угля на колосниковой решетке т)»;0,2, а при сжигании пылевидного топлива в потоке воздуха т)->-1. Решение уравнения (8.116) не составляет труда, так как постоянную интегрирования можно определить из начальных условий: t = 0, х = 0.
Решений может быть два:
— металл в избытке по сравнению с окислителем;
x^-N — окислитель в избытке и металл весь сгорает.
Это необходимо учитывать при разработке дугового или плазменного напыления порошков на поверхность детали.
ВЛИЯНИЕ ДИФФУЗИОННЫХ ПРОЦЕССОВ
Концентрация газа в объеме фазы всегда будет отличаться от концентрации в поверхностном слое, в котором совершается реакция. При низких температурах из-за адсорбции в поверхностном слое концентрация молекул газа может быть значительно выше, чем в объеме, но при достаточно высоких температурах вследствие вступления в реакцию концентрации газа будет ниже, чем в объеме.
Рассмотрим последний случай: концентрация в приповерхностном слое С будет меньше концентрации газа в объеме Со. Создающийся градиент концентраций служит движущей силой диффузионного потока, направленного к поверхности. Количество продукта, перенесенного в результате диффузии, можно определить по уравнению Фика (8.110).
Это уравнение решается в общем виде по типу решения уравнения Фурье, но его решение с учетом зависимости коэффициента диффузии от температуры может быть реализовано или методом конечных разностей (сеток), или с помощью интегрального преобразования Лапласа и в обоих случаях требует машинного счета на ЭВМ. Проще всего оно решается для установившегося режима диффузии, т. е. при наличии постоянного градиента концентраций и постоянства температуры. В этом случае решение принимает вид
Am=D[(C0 — С)/Ах] SM,
где Со —С—разность концентраций в объеме газа и на поверхности; Ах — толщина приповерхностного слоя; S — площадь сечения потока диффузии; Ат — масса перенесенного вещества; At — время; D — коэффициент диффузии.
КИНЕТИЧЕСКИЙ И ДИФФУЗИОННЫЙ РЕЖИМЫ
Если масса перенесенного диффузией компонента будет больше, чем его может израсходовать химическая реакция, то общая скорость процесса будет определяться скоростью химической реакции (кинетический режим). Если химическая реакция за единицу времени может поглотить больше компонента, чем может его поступить путем диффузии, то общая скорость процесса будет определяться скоростью диффузии (диффузионный режим).
Один и тот же процесс гетерогенной реакции, например окисление металла кислородом, может в зависимости от температуры менять свой режим.
Энергия активации диффузии Q обычно всегда ниже, чем энергия активации химической реакции Л, и при высоких температурах наиболее вероятен диффузионный режим. В самом деле:
(8.117) |
A>Q - KT=Koe-AWT d (In Kr)/dT = A /(RT2)>d (In DT)/dT = Q/iRT2).
Следовательно, константа скорости химической реакции растет с температурой быстрее, чем коэффициент диффузии и, начиная с некоторой температуры Та скорость диффузии будет лимитировать процесс окисления, как это показано на рис. 8.20.
При гетерогенной химической реакции продукты могут закрывать поверхность контакта некоторым непрерывным слоем, например, твердого вещества, диффузионные процессы в котором развиваются медленно (рис. 8.21) — в этом случае процесс окисления
ІП My lnPT |
Рис. 8 20. Изменение режима гетерогенной реакции в зависимости от температуры (слева от штриховой линии — кинетический, справа — диффузионный) |
Рис. 8.21. Схема гетерогенной реакции при образовании слоя продуктов реакции на поверхности |
металла будет протекать в диффузионном режиме. Сплошность такого слоя теоретически может быть оценена по правилу ГТил- линга — Бэдворса, которое исходит из сравнения объема полученного оксида и объема израсходованного на реакцию металла: хМе + уО^>~1ЛехОу |
Рис. 8.22. Различные законы |
/ — логарифмический; 2 — па - ЦОСТЬ Металла; раболический, в — линейный |
объем израсходованного металла хАме |
^Ме |
Qwe |
роста толщины пленок: где Лме — атомная масса; р |
плот- |
объем полученного оксида металла |
м |
Ме. О, |
УМе,0„= |
бМе. О, |
где Мтл сида.
Отсюда фактор сплошности будет
молекулярная масса оксида; pMej0 — плотность ок-
Име. о, |
(8.118) |
а = |
хА. |
Мме,0, QHe |
Me Єме,0, |
При значении а = 1,2...1,6 получаются так называемые защитные пленки, пассивирующие металл. Учитывая отклонения состава многих оксидов металлов от стехиометрического, а следовательно, колебания их молекулярной массы и плотности, можно считать критерий а лишь оценочным, но тем не менее отображающим действительные условия сплошности. Рост толщины пленки всегда начинается в кинетическом режиме, т. е. лимитируется кинетикой химической реакции (логарифмический закон), но затем, после создания сплошной пленки, ее рост или практически прекращается из-за малых коэффициентов диффузии, или продолжается в результате диффузионных процессов. Диффузия определяется или постоянством градиента (линейный закон роста пленки), или условием 6grai! C = const (параболический закон роста). Различные законы роста пленки показаны на рис. 8.22.
Для одного и того же металла в зависимости от температуры процесса закон роста пленки может изменяться, как, например, у Ті, который при низких температурах до 600 К пассивен, а при высоких быстро окисляется по параболическому или даже линейному закону (Г>1100 К).
ВЛИЯНИЕ АЭРОДИНАМИЧЕСКИХ И ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ
ХАРАКТЕРИСТИК ПОТОКА РЕАГЕНТА НА СКОРОСТЬ
ГЕТЕРОГЕННЫХ РЕАКЦИЙ
Скорость гетерогенных химических реакций существенно зависит от относительного перемещения реагента относительно поверхности твердого тела. Процессы диффузии, лимитирующие скорость гетерогенных химических реакций, развиваются в приповерхностном слое при взаимодействии с потоком газа или жидкости. Толщина этого слоя, в свою очередь, зависит от скорости и характера движения потока, содержащего реагент. Так, при движении потока с малыми скоростями (ламинарный режим, Re<ReKpHT) у поверхности твердого тела будет сохраняться неподвижный слой, толщина которого представляет собой функцию скорости потока, а влияние диффузионной передачи реагента из потока к реагирующей твердой поверхности сохраняется.
При турбулентном потоке жидкости или газа (Re>ReKpBT) на стенках канала (трубы) неподвижный слой жидкости исчезает, так как на стенках канала появляются вихри. Следовательно диффузионное перемещение реагента к твердой стенке, ограничи вающей поток вещества, заменяется вихревым переносом и ско рость химической реакции значительно возрастает.
Влияние характера потока на скорость химических реакций в гетерогенной среде дополнительно осложняется условиями теплопередачи.
ЦЕПНЫЕ РЕАКЦИИ В СВАРОЧНОЙ ТЕХНИКЕ
Цепные реакции, и, в частности, горение углеводородов в кислороде, часто используются в сварочной технике при разделительной резке металлов, сварке и наплавке, применяемыми в ремонтных работах, высокотемпературной пайке изделий.
Использование кислорода и горючих газов (ацетилен, пропа- но-бутановая смесь) — взрывоопасный процесс, поэтому вопросы использования сжатых горючих газов должны быть известны инженера м-сварщикам.
Цепной реакцией называется процесс химического взаимодействия, в котором активная частица (возбужденный атом, молекула с незамкнутыми связями — радикал) может вызвать не одно химическое превращение, а несколько, передавая свою энергию возбуждения вновь образовавшимся частицам. Число превращений, вызванных одной частицей, определяет длину цепи и может исчисляться сотнями и даже тысячами. Механизм цепных реакций очень сложен, так как на развитие цепной реакции влияет скорость зарождения активных частиц, скорость развития цепи, скорость обрыва цепей (время жизни активных частиц), а также внешние физические условия — давление, температура, скорость отвода теплоты. Математическая теория и физические основы цепных реакций получили свое развитие в "•рудах Н. Н. Семенова, Н. М. Эммануэля и других ученых.
Скорость цепных реакций во времени может сильно возрастать благодаря непрерывной подаче энергии для образования активных частиц или использованию энергетического эффекта реакции на образование новых частиц. При возрастании числа активных частиц так называемый коэффициент размножения будет больше единицы (1,1...1,5) и создаются условия для перехода реакции во взрыв. В качестве примера последнего случая цепной реакции можно привести реакцию кислорода с водородом по следующей схеме (звездочкой обозначены активные частицы):
он*+н,^Н‘°
н*+°° он*
vo*+H, c;“
Как видно, в этой схеме число активных частиц непрерывно возрастает, а следовательно, возрастает и скорость процесса. Приближенное уравнение для вычисления скорости цепной реакции в этом случае будет иметь вид
v = AeB‘, (8.119)
где v — скорость цепной реакции; А, В — постоянные коэффициенты; t — время реакции.
Исчезновение активных центров (ионы, возбужденные молекулы) может вызвать обрыв цепи или уменьшить коэффициент размножения. Это происходит в следующих случаях: тройное столкновение и перераспределение энергии; столкновение с молекулами примесей, не вступающих в реакцию;
столкновение со стенкой сосуда и распределение энергии возбуждения между многими частицами, составляющими стенку.
Регулирование скорости цепных реакций и управление ими в технологических процессах основано на контроле числа активных центров и на согласованности скорости цепной реакции (скорость фронта пламени) со скоростью потока газов.
Скорость распространения фронта пламени зависит от соста-
Таблица 8.11. Температуры самовоспламенения и составы смесей с кислородом (границы воспламенения)
|
> ии ^/и /и ju Объемная доля газа£/0 |
Рис. 8.23. Скорости горения газов в воздухе (а) и в кислороде (б): |
q) |
350 |
Г |
Z Г |
|
X |
||
/1 |
||
/г |
% |
|
4 |
100 |
50 |
ъ 300 ї £250 І $ 200 І. |
1 |
О 25 50 75 Объемная доля газа, %- |
1 — С2Н2, 2 — Н2, 3 — СН4, 4 — СО
ва горючей смеси, так как избыток того или иного компонента следует рассматривать как примесь, уменьшающую число активных столкновений. На рис. 8.23 показаны значения скоростей распространения фронта пламени для некоторых газов в смеси с воздухом (примесь N2) и кислородом.
Весьма важная характеристика — температура самовоспламенения смесей газа с кислородом или воздухом, зависящая от состава смеси и от давления (табл. 8.11).
Р, По 10000 |
1 |
|||
J щь |
|||
Ш |
і |
8000 |
5000 |
3000 |
703 723 703 763 Т, К |
Рис 8 24. Область самовоспламенения гремучего газа (Ог + 2Нг) в зависимости от давления и температуры |
Температура самовоспламенения газовых смесей зависит не только от соотношения концентраций компонентов (см. табл. 8.11), но и от давления газа.
Давление газовой смеси определяет время жизни активных центров, так как увеличение числа частиц в единице объема, эквивалентное увеличению давления, приводит к росту числа столкновений, в том числе и активных. Создание вакуума понижает вероятность активных столкновений и время жизни активной частицы возрастает, но и температура самовоспламенения также возрастает, так как число активных столкновений, необходимых для развития цепного процесса, уменьшается.
На рис. 8.24 показана область самовоспламенения гремучего газа в координатах давление — температура.
ПРИНЦИПЫ УСТРОЙСТВА ГАЗОВЫХ ГОРЕЛОК
Основной принцип устойчивого процесса горения в любой горелке, использующей газообразное топливо и газообразный окислитель, — соответствие скорости истечения газов из сопла и скорости распространения фронта пламени в данной системе:
Уист ~ ^ск ф п - (8.120)
Так как скорость воспламенения может изменяться в зависимости от состава (см. рис. 8.23), то при различных режимах горения скорость истечения газов тоже должна изменяться в определенных пределах.
При необходимости увеличения мощности пламени, т. е. количества энергии, выделяемой пламенем в единицу времени (например, при ацетилено-кислородной сварке металлов больших толщин), следует изменять диаметр сопла или сечение потока, а не скорости его истечения, так как это может привести к срыву пламени.
При малой скорости истечения горючей смеси пламя может втянуться в полость сопла и во внутреннюю часть горелки. Для того чтобы предотвратить нежелательное явление, горючее и окислитель подают раздельно по каналам или трубкам малого сечения (через сетки), удельная поверхность которых достаточно велика и представляет собой место поглощения активных центров, в результате чего цепная реакция обрывается, а пламя гаснет.
Пламя любой газовой горелки неоднородно и состоит из отдельных зон. В первой зоне идет образование активных центров вследствие возбуждения молекул и их диссоциации. Эти процессы эндотермичны и температура первой зоны относительно низкая. Вторая зона — зона горения, т. е. область развития цепных реакций окисления горючего под действием активных центров, поступающих из первой зоны. Эта зона будет самой высокотемпературной частью общего пламени. Третья зона — догорания продуктов реакции из второй зоны или ореол пламени, в который инжектируется кислород и азот окружающего воздуха. Температура в этой зоне постепенно снижается. Максимальная температура пламени определяется составом горючей смеси и природой реагирующих между собой веществ (табл. 8.12).
Изменение состава горючей смеси изменяет и металлургические характеристики процесса плавления металла. Так, для горения ацетилена в кислороде реакция в зоне горения при равном содержании С2Н2 и СЬ будет
Таблица 8 12 Максимальные температуры пламени при горении газов в смесях с воздухом (числитель) и кислородом (знаменатель)
|
Продукты горения являются восстановителями, и пламя будет тоже восстановительным по отношению к металлу. Обозначим отношение объема кислорода к объему ацетилена:
Р = иОі/ус2Н2- (8 121)
Если р= 1,0...1,1, то пламя считается нормальным. Если Р<1Д то пламя будет науглероживающим, так как активные частицы (С*; СН*) будут поглощаться металлом сварочной ванны. Если р>1,2, то пламя будет окислительным и будет вызывать сильное окисление металла, а при значениях (5>3...5 оно будет режущим, так как сильный избыток кислорода при соответствующем подогреве вызывает горение металла, а продукты его окисления будут выдуваться кислородом из линии реза.