МАТЕРИАЛЫ И ИХ ПОВЕДЕНИЕ ПРИ СВАРКЕ
ЛЕГИРОВАННЫЕ СТАЛИ ДЛЯ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУР
К сварным сооружениям, использующимся при низких температурах в течение длительного времени, относятся холодильные установки, дорожно-строительная техника, мостовые конструкции, фермы, транспортные средства, магистральные трубопроводы и т. д., а также конструкции, эксплуатирующиеся в условиях Крайнего Севера, под водой, в космосе. Основными критериями возможности использования конструкционных материалов и сварных соединений из них для низких температур являются:
• необходимый уровень прочности при нормальной температуре (20 °С), обеспечивающий надежность и оптимальную металлоемкость конструкции;
• низкая чувствительность к хрупкому разрушению, определяемая запасом пластичности и вязкости при рабочих (низких) температурах;
• технологичность при металлургическом и машиностроительном переделе (свариваемость, штам- пуемость и т. п.).
В практике создания сварных узлов принято, что при Т > -100 “С используются низкоуглеродистые и низколегированные стали ферритно-перлитного, перлитного, а иногда и бейнитного классов, а при более низких (криогенных) температурах — аустенитные, аустенитно-мар - тенситные стали или цветные сплавы (алюминий, медь). В данной главе рассматриваются стали первой группы.
К этой группе следует отнести низкоуглеродистые стали СтЗ сп, Ст20 и низколегированные стали 09Г2Д, ЮГ2, 17ГС, 14ХГС, применяемые для Тэксп до —40...-50 fcC, и стали 09Г2С. 10ХСНД, 10Г2С1Д, 14Г2САФ, 16Г2САФ, применяемые для Тэксп до —60 °С.
Эти материалы отличаются заметным изменением механических свойств при снижении температуры: рост значений сгв, от, о_,, снижение значений 5, р, KCU, повышенной чувствительностью к концентраторам напряжений.
Определяющей характеристикой этих сталей является их способность сопротивляться хрупким разрушениям при понижении температуры. Поэтому вопросы хладостойкости принято рассматривать в связи с переходом материала из вязкого в хрупкое состояние в зависимости от технологических воздействий на него и условий жеплуатации конструкции.
Экспериментально при таком переходе наблюдается изменение внешнего вида поверхности излома при динамических (ударных) испытаниях образцов: доля волокнистости в площадке разрушения снижается, а доля зернистости увеличивается. В достаточно узком интервале температур испытаний, разном для различных марок сталей, доля площади разрушения FlT3JI с волокнистым характером излома (сдвиговая деформация) часто изменяется от 100% до нулевой величины, уступая мес - го хрупкому зернистому излому (деформация отрыва) При этом резко снижается величина работы Gc разрушения металла. Температуру, при которой поверхность разрушения состоит из 50% площади хрупких участков и 50% вязких участков, принято называть первой критической Ткр1 температурой хрупкости (рис. 10 I), а показателем сопротивляемости металла хрупкому разрушению является значение работы разрушения, приходящейся на единицу плошали, т. е. ударная вязкость KCU (Дж/см2). В практике создания сооружений условно принято называть температуру, при которой значение KCU — 25...30 Дж/см2, порогом ыадоломкосгги. Эта температура свидетельствует о принципиальной возможности перехода металла в хрупкое состояние. Однако такая оценка не является полной. При испытаниях крупных образцов или увеличении скорости нагружения эта температура сдвигается вправо (Ткрі' > Ткрі"), т. е. порог хладоломкости повышается на 10...30 “С.
Кипящие низкоуглеродистые стали, легированные стали с крупным зерном и закаливающиеся стали имеют более высокую температуру перехода в хрупкое состояние.
Под влиянием процесса сварки за счет термического и деформационного воздействия, роста зерна, степени закалки отдельных участков и т. п. значение Ткр повышается, а значение ударной вязкости KCU для этих участков сварного соединения снижается. Поэтому значение ударной вязкости становится одним из основных критериев применимости (свариваемости) материала для сварного соединения.
Установлено, что накопление усталости за счет циклических нагрузок, радиационное и коррозионное воздействие среды, содержание примесей в шве также могут способствовать повышению температуры перехода в хрупкое состояние. Ускоряющим фактором охрупчивания является наличие в сварном соединении концентраторов (внешних или внутренних) напряжений, фор-
Рис. 10.1. Влияние температуры на переход в хрупкое состояние |
ма и размеры которых могут существенно ограничивать возможность практического применения сварной кон струкции для тех или иных условий эксплуатации. Основными концентраторами являются подрезы, непрова - ры, несплавления, неметаллические включения и наводораживание шва. Поэтому экспериментальная оценка сопротивляемости хрупким разрушениям, согласно ГОСТ 11150—75 и ГОСТ 9454—78, производится испытанием на ударную вязкость на стандартных образцах с искусственно создаваемыми концентраторами гипа надрезов U-образной или V-образной формы (последние предпочтительны для испытаний сварных соединений).
Несмотря на жесткость подобной оценки охрупчивания, численное значение ударной вязкости не всегда является достаточной характеристикой перехода металла и хрупкое состояние. Имеются примеры, когда металл шва имеет значение KCU < 25 Дж/см2, а сварное соединение работает достаточно долго без хрупких разруше
ний. Это объясняется тем, что всякому распространению трещины предшествует ее зарождение или начало ее движения, если трещина существовала раньше. Испытания на ударную вязкость оценивают лишь работу движения трещины. Существуют методики оценки свойств металла, определяющие его сопротивляемость началу разрушения.
Известны несколько способов экспериментальной оценки свойств охрупченного металла сварных соединений. К ним относятся: силовые, деформационные и энергетические [8].