Теория и практика экструзии полимеров

ПОЛЕ СКОРОСТЕЙ И НАПРЯЖЕНИЙ

В качестве реологического уравнения используем ньютоновс­кий закон течения с постоянной вязкостью р.

Схема ленточного шнекового смесителя и его плоская модель представлены на рис. 2.74.

Смеситель состоит из пружины прямоугольного сечения / (лен­точный шнек), вращающейся с минимальными технологическими зазорами относительно неподвижных корпуса 2 и сердечника 3.

ПОЛЕ СКОРОСТЕЙ И НАПРЯЖЕНИЙ

а

Рис. 2.74. Схема неточною шнекового смесителя (а) и его плоская модель (<5)

Ось z направим вдоль винтового канала, ось х — поперек его, а ось у — но глубине канала. Ширину нарезки обозначим через W, глубину ее — Л, а угол подъема винтовой линии — а. Развернем поверхности ленточного шнека, корпуса и сердечника на плоско­сти и обратим движение, а течение в канале заменим течением между параллельными плоскостями, как показано на рис. 2.74, б.

Скорость верхней пластины обозначим Уи, а нижней У,„ при­чем, У„ > У„. По осям z и х действуют положительные по знаку градиенты давления dp/'dz = А. и Ър/Ъх = Ах. Скорость жидкости в направлении осей z и х обозначим, соответственно, v. и vx.

При постановке задачи будем считать, что глубина канала Л меньше его ширины И'и много меньше радиуса ленточного шне­ка. Утечками через зазоры будем пренебрегать.

Граничные условия для канала ленточного шнека будут:

ПОЛЕ СКОРОСТЕЙ И НАПРЯЖЕНИЙ

а решение чисто гидродинамической задачи течения вязкой жид­кости в канале ленточною шнека имеет вид |70|:

vxmKix ПРИ >’=°>

*хтУшх ПРИ У = и-

*х = Унх+{Уъх-Унх)^ +

ПОЛЕ СКОРОСТЕЙ И НАПРЯЖЕНИЙ

(2.340)

(2.341)

(2.342)

+ - hy)- (2344)

dv, К,- VH. A,„ fV

i(2y~h); <2-346>

-Л), (2.347)

i n - О,- текущий расхол жидкости; A. (nux) — максимальный градиент давления в н. травлении оси г; vL - истинная скорость жидкости в проекции на ось винта L: I число заходов ленточного шнека.

Существенное влияние на гидродинамику течении вязкой жид­кости оказывает безразмерный параметр с = (/„/Сн.

Рассмотрим зависимости (2.341)—(2.347) на конкретном при­мере ленточного шнекового смесителя, имеющего постоянные геометрические параметры: угол подъема вингговой линии a = 12'; ширина канала W = 0,065 м; число заходов / = I и длина смеси-

гсльной зоны /. = 0,34 м. Вязкость перерабатываемого продукта

составляет р = 320 Па • с.

Исследуем влияние скорости VH и глубины нарезки h на харак - гсристики Q и Az.

ПОЛЕ СКОРОСТЕЙ И НАПРЯЖЕНИЙ

0 I 2 Аг - Iff* 11/м1

0 1.6 3,2 Дд • 10 6. Н/м2

Рис. 2.75. Зависимое!», расхода Q от градиента давления А. (перепада давления др) при различных значениях \ и А.

Значения Р.: / - 0.114 м/с; 2. 4. 5 - 0.182; 3 - 0.265 м/с: in. пении А: 1.2.3- 0.0175 м; 4 - 0.015; 5 - 0.020 м

Как видно из рис. 2.75, с увеличением скорости К„ (прямые /. 2 и.7) Q и Ар возрастают. Но мерс увеличения глубины винтовой на­резки Л (прямые 4, 2 и.5) расход Q возрастает, а градиент давления I (перепад давления Ар) снижается.

На рис. 2.76 в качестве примера представлено распределение скоростей жидкости v, и vx 110 глубине канала смесителя в зави­симости от величины градиента давления Л. при Vu = 0,114 м/с, а = 12* и ё = 0,75. Из рисунка видно, что профиль скорости v. сильно зависит от градиента давления Av а профиль скорости vx (пунктирная кривая), как и следовало ожидать, не изменяется.

ПОЛЕ СКОРОСТЕЙ И НАПРЯЖЕНИЙ

Рис. 2.76. Распределение по глубине канала ленточною смесителя скоростей г. и е, в мвнснчости от градиента давления А.:

/ — А: = 0; 2— 0.2 Лллк„|; J — 0,4 4 — 0.6 Ллпи„; 3 — 0.8 Л.1пи»); 6 ^гап|

ПОЛЕ СКОРОСТЕЙ И НАПРЯЖЕНИЙ

Рис. 2.77. Распределение по глубине канала скоросги жидкости v, в танисичосгм от градисша давления А.:

I — А: ~ 0; 2 — 0.2 Дчящу: J — 0.4 ЛЛпм„; 4 — 0.6 Л 5 — 0,8 ЛЛпи1); б —

Профиль скорости жидкости по оси z (см. кривые 2—6) вызыва­ет предположение о возможности циркуляционного течения вдоль канала винта. Однако такое циркуляционное течение отсутствует, что хорошо видно из профиля скоростей в проекции на ось винта L (рис. 2.77), из которого видно, что при (7 = 0 (Л. = /b, nm)) vi. ~ 0.

ПОЛЕ СКОРОСТЕЙ И НАПРЯЖЕНИЙ

I'm-. 2.78. Распределение no глхбинс канала простой геометрии скоростей сдвига и у v в зависимости от градиента давлении А.:

I - А; = 0. 2 - 0.2 Ляша>, 3 - 0.4 Дяжв,: 4 - 0.6 Ллтп,; S - 0.8 Алтп); 6 - АЛят)

При тех же геометрических параметрах ленточного смеситс - |>| рассмотрим распределение скоростей сдвига yz и yv по глу­бине канала в зависимости от градиента давления А. (рис. 2.78). < корость сдвига в направлении оси х (пунктирная прямая) не гависит от градиента давления Л.. Скорость сдвига в направле­нии оси z с увеличением градиента давления А. увеличивается и юстигаст своего наибольшего значения при Az= /С(тахц причем координата^, при которой происходит смена знака, не посто - 111на. Следует отметить, что в режиме полностью открытого вы­хода (Л. = 0, прямая /) скорость сдвига yz *0.

Координаты уа. и у^ можно определить из выражений (2.346) и (2.347), приравняв их к нулю, тогда, соответственно, полу­чим:

(2.348)

ПОЛЕ СКОРОСТЕЙ И НАПРЯЖЕНИЙ

(2.349)

Axh

РИС. 2.79. Схема итогового движения •лечен юи жидкое im в канале ленточного шнекового смесителя

V - V ах кх

I-

Уах=ъ

Чу>

IIV

ах,

Как уже отмечалось, для процесса смешения первосте­пенное значение имеет величи­на скорости сдвига.

Па рис. 2.79 представлена схема итогового движения эле­ментов жидкости в канале лен- Iочного шнекового смесителя.

^ м(*ах "^их).

Уо1~х -

что свидетельствует о сложности траектории течения, отличной от траектории течения элементов жидкости в канале обычного шнекового смесителя.

Теория и практика экструзии полимеров

Постачальник ПВХ, ПУ, промислових та гідравлічних рукавів

Компанія «Укр-Флекс» є провідним постачальником промислових рукавів та шлангів на українському ринку. Завдяки високій якості продукції, широкому асортименту та надійному обслуговуванню, ми забезпечуємо потреби різних галузей промисловості і гарантуємо задоволення …

Причины перейти на инженерные пластики

За последние десятилетия появилось множество полимерных материалов. Физические, механические свойства ряда из них настолько хороши, что они активно используются как альтернатива металлу. Особым спросом пользуются так называемые инженерные пластики. Полипропилен, …

СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ РУКАВНЫХ ПЛЕНОК

Системы охлаждения экструзионных агрегатов для производ­ства рукавных пленок должны обеспечивать: — заданную интенсивность охлаждения с целыо получения ка­чественного изделия при заданной производительности экструдера; — заданную структуру пленки; — равномерность охлаждения …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Партнеры МСД

Контакты для заказов оборудования:

Внимание! На этом сайте большинство материалов - техническая литература в помощь предпринимателю. Так же большинство производственного оборудования сегодня не актуально. Уточнить можно по почте: Эл. почта: msd@msd.com.ua

+38 050 512 1194 Александр
- телефон для консультаций и заказов спец.оборудования, дробилок, уловителей, дражираторов, гереторных насосов и инженерных решений.