Теория и практика экструзии полимеров

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ЭКСПРЕСС-МЕТОД ОЦЕНКИ СМЕСИТЕЛЬНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ В ОДНОШНЕКОВОМ ЭКСТРУДЕРЕ

Эксперименты но исследованию процессов смешения и дис­пергирования при экструзии полимеров связаны с трудоемкими процессами запуска экструдера, выхода на установившийся режим жструзии, остановки, последующего охлаждения машины, извле­чения шнеков с целью снятия слепков с последующим анализом сюпени смешения (диспергирования) на микротомных срезах 160-63].

В работе |59| авторы провели исследование процессов смеше­ния на модельной установке с модельной жидкостью, предполагая при этом, что закономерности процессов смешения, выявленные в указанных экспериментах, будут действительны и при экструзии полимеров. Указанная установка позволяет весьма быстро и с наи­меньшими затратами определить эффективность работы смеси- гельно-диспергируюших элементов. При этом наиболее эффек - I и иным методом оценки работы указанных элементов является определение различных характеристик процессов смешения с ис­пользованием диффузионной модели. К ним относятся дисперсия распределения времен пребывания, диффузионный критерий Пекле, эффективный коэффициент перемешивания |64]. Эти критерии могут быть использованы для подбора геометрии смеси - гсльных элементов и технологических параметров процессов сме­шения.

Для этих целей в последнее время все большее признание по­ручает метод оценки интенсивности перемешивания путем изме­нения состава потока жидкости с последующим изучением реак­ции системы на выходе из экструдера.

Обычно на входе в поток вводят индикатор и анализируют от - к Iик на входное возмущение, исследуют изменение концентра­ции индикатора на выходе из смесителя.

Для изучения распределения времен пребывания и интенсив - юсти смешения наибольшее распространение получил импульс­ный ввод индикатора, когда индикатор вводится в основной поток ;.i минимально короткое время. Для оценки неоднородности сме­си используют ступенчатый ввод индикатора, при котором инди­катор вводится непрерывно до тех пор, пока определяется коэф­фициент неоднородности смеси.

Авторы работы |59| использовали экспериментальную установ­ку для изучения распределения времен пребывания (рис. 2.67), ос - повным компонентом которой является одношнековый экстру­дер.

Основным элементом экструдера является прозрачный корпус /, изготовленный из органического стекла с отверстием диамет­ром 40 мм для монтажа однозаходного шнека 2 без компрессии с прямоугольной нарезкой (геометрические размеры шнека от входа до выхода оставались постоянными). Шнек имел следующие параметры: наружный диаметр D = 39,2 мм, диаметр сердечника d = 23,55 мм, шаг нарезки винтового канала / = 19,9 мм, ширина гребня нарезки / = 5,9 мм, длина нарезанной части L = 240 мм. Привод установки Сдавал возможность варьировать частоту вра­щения шнека N. Для исследования влияния длины зоны переме­шивания /. на качество смешения в корпусе имелись отверстия 5 для ввода в жидкость индикатора. В качестве модельной жидкости использовался глицерин вязкостью р = 9,31 ■ 10-1 Н с/м2, а инди­катором служила смесь глицерина с мелкодисперсной алюминие­вой пудрой, концентрация которой составляла С =* 0,005 г/мл. На выходе из экструдера был установлен манометр 6 для регистрации давления в формующем инструменте и дроссельное устройство S (кран). Присоединенный к дроссельному устройству гибкий шланг У позволял осуществлять рециркуляцию модельной жидко­сти с индикатором путем ее возврата в загрузочную воронку 10с целыо получения идеальной смеси, необходимой дзя определения действительной концентрации индикатора в модельной жидкости п дальнейшей тарировки устройства.

Конструкция шнека позволяла монтировать на конце смеси- тельно-диспергирующие элементы четырех различных конфигу­раций (рис. 2.67, позиции I—IV). В экспериментах исследовались:

1) цилиндр с продольными пазами (позиция I, рис. 2.67);

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ЭКСПРЕСС-МЕТОД ОЦЕНКИ СМЕСИТЕЛЬНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ В ОДНОШНЕКОВОМ ЭКСТРУДЕРЕ

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ЭКСПРЕСС-МЕТОД ОЦЕНКИ СМЕСИТЕЛЬНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ В ОДНОШНЕКОВОМ ЭКСТРУДЕРЕ

Рис. 2.67. Экспериментальный одношнсковый жетрудер с прозрачным нилинлром

214

2) гладкий цилиндр (позиция II. рис. 2.67);

3) цилиндр с кольцевыми проточками и продольными пазами (позиция III, рис. 2.67);

4) цилиндре прямоугольной винтовой нарезкой, имеющей на­правление, обратное нарезке шнека (позиция IV, рис. 2.67).

Все смсситслыю-дисисргируюшие элементы имели длину 80 мм и диаметр 38 мм, что обеспечивало гарантированный радиальный тазор в I мм между цилиндром и элементом.

Для непрерывной регистрации изменения концентрации инди­катора в потоке модельной жидкости использовалась измеритель­ная схема (см. рис. 2.67), состоящая из уравновешенного моста, в двух ветвях которого были установлены фотосопротивления F и /'2 (^i — рабочее, F2 — компенсирующее), освещаемые электри­ческим источником света /ч), а в других двух ветвях — постоянные сопротивления R и R2, определяющие чувствительность измери­тельной схемы. Световой поток от стабилизированного источника света А0, проходя через прозрачный цилиндр / и поток модельной жидкости с частицами индикатора, ослаблялся пропорционально концентрации индикатора и падал на фотосопротивление F. Вы­виваемый ослаблением светового потока разбаланс моста фикси­ровался и записывался самопишущим потенциометром PS. чем и юстигалось непрерывное измерение концентрации индикатора в модельной жидкости. В диагональ моста было включено баланси­ровочное переменное сопротивление /6,, определяющее чувстви­тельность схемы. Во избежание помех от окружающей среды мост жранировался, за исключением фотосопротивлсния F и соответ­ствующего источника света /-о, размещенных в головке экструдера (СМ. рис. 2.67).

Тарировка устройства для измерения концентрации индикато­ра (алюминиевой пудры) в модельной жидкости (глицерине) про­водилась путем снятия показаний прибора при достижении рав­номерного распределения в замкнутом объеме жидкости данного количества индикатора, вводимого в экструдер с помощью шпри­ца через отверстие 5, при многократной рециркуляции жидкости в системе. Тарировочный график показал прямую пропорциональ­ность разбаланса моста (показания прибора) и концентрации ин - шкатора, не зависящую от объемной производительности экстру - icpa |59|.

Исследование распределения времен пребывания в одношне­ковом экструдере со смссительно-диспсргирующими элементами проводилось с использованием импульсного возмущения потока модельной жидкости при различных значениях частоты вращения шпека N, длины смесительно-диспергирующих элементов /., лав - leiIия в формующем инструменте Р и различных конструкциях • юментов с последующим анализом кривых отклика. Изменение частоты вращения осуществлялось с помощью регулируемого привода, изменение длины зоны перемешивания — загрузкой ин­

дикатора в различные точки ввода (отверстия 5, рис. 2.67), изме­нение давления в формующем инструменте обеспечивалось дрос­сельным устройством //. Время ввода индикатора составляло 1—2 с. Кривые отклика регистрировались описанной выше схемой. В эк - спсриментах исследовались зависимости распределения времен пребывания от длины зоны перемешивания, частоты вращения шнека и давления в головке экструдера при различных конструк­циях смесительно-диспергирующих элементов.

На рис. 2.68 показаны кривые распределения времени пребыва­ния частиц индикатора в одношнековом экструдере, полученные при различном давлении в головке. Представленные кривые позво­ляют выделить несколько характерных времен, описывающих рас­пределение времени пребывания частиц индикатора, а именно:

1) минимальное время пребывания t\

2) наиболее вероятное время пребывания ь;

3) среднее время / ;

4) максимальное время пребывания Гу, определяемое полным удалением индикатора из экструдера.

Минимальное время /|, необходимое для прохождения первы­ми частицами индикатора расстояния от точки ввода до устрой­ства для измерения концентрации, определенное эксперимен­тально, с достаточной точностью совпадает с его значением, рас­считанным для аппарата идеального вытеснения |64| по формуле:

/| = yjQnax, (2.328)

где К» — объем глицерина, находящегося н зало ре между смссительно-диспсрги - руюшими элементами и стенкой цилиндра экструдера; — максимальная тео­ретическая производительность экструдера с элементами, рассчитываемая в слу­чае его работы в режиме идеального вытеснения.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ЭКСПРЕСС-МЕТОД ОЦЕНКИ СМЕСИТЕЛЬНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ В ОДНОШНЕКОВОМ ЭКСТРУДЕРЕ

1*ис. 2.68. Кривые распределения времен пребывания (РВГ1) в олношнсковом экструдере

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ЭКСПРЕСС-МЕТОД ОЦЕНКИ СМЕСИТЕЛЬНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ В ОДНОШНЕКОВОМ ЭКСТРУДЕРЕ

Рис. 2.69. Кривые отклика для различных частот вращения шнека /V:

/-3.14 с-'; 2 — 4.2; J — 4.73; -# — 5.25 с*'

Среднее время пребывания f определяется по формуле:

T = VaIQf, (2.329)

i. io Q/ — фактическая (действительная) производительность экструдера.

Кривые отклика, снятые для различных частот вращения шне­ка (рис. 2.69), показывают характерное увеличение разброса вре­мен пребывания при увеличении частоты вращения шнека. При­мерно такая же картина наблюдалась |59| при увеличении длины юны перемешивания и росте давления в головке.

Для исключения масштабного фактора первичные экспери­ментальные кривые были обработаны в безразмерных координа­тах «относительная концентрация — относительное время». При ном относительная концентрация индикатора С определялась как

С= С./Со,

| .ю С,— текущая концентрации ннликатора на ныхолс из экструдера; С,) — сред­няя начальная концентрация индикатора н смеси при услонии равномерного рас­пределения его по всему объему молельной жидкости, находящейся в зазоре меж - iv смесительным элементом и стенкой цилиндра.

I де G — масса вводимого индикатора.

В свою очередь.

Относительное время пребывания рассчитывается как

где /, — текущее время.

Полученные результаты показали, что длина зоны перемеши­вания Л, частота вращения шнека N, давление в головке доказы­вают влияние на поведение кривых распределения времен пре­бывания. С ростом каждого из этих параметров наблюдается увеличение дисперсии распределения времен пребывания, что предполагает возрастание интенсивности процесса смешения. Ха­рактер зависимостей С =У(0) при различных длинах зоны переме­шивания, частотах вращения шнека и давлениях в головке экстру­дера аналогичен и для других смесительных элементов.

Для определения интенсивности процесса смешения в одно­шнековом экструдере со смесительными элементами использо­вались кривые отклика, полученные при определении распреде­ления времен пребывания. В качестве критерия интенсивности процесса смешения использовалась |65| размерная (<*Г) и безраз­мерная (а2) дисперсии. Причем размерная дисперсия точнее ха­рактеризует интенсивность процесса смешения.

Безразмерная дисперсия позволяет определить критерий Пекле Ре. коэффициент продольного перемешивания l)L, аналогичный по своему смыслу массообменному коэффициенту диффузии |64|.

Размерная дисперсия рассчитывается по формуле:

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ЭКСПРЕСС-МЕТОД ОЦЕНКИ СМЕСИТЕЛЬНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ В ОДНОШНЕКОВОМ ЭКСТРУДЕРЕ

(2.330)

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ЭКСПРЕСС-МЕТОД ОЦЕНКИ СМЕСИТЕЛЬНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ В ОДНОШНЕКОВОМ ЭКСТРУДЕРЕ

а безразмерная - по формуле:

(2.331)

где С, — текущее значение концентрации; г, — текущее значение времени.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ЭКСПРЕСС-МЕТОД ОЦЕНКИ СМЕСИТЕЛЬНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ В ОДНОШНЕКОВОМ ЭКСТРУДЕРЕ

где v — линейная скорость потока; / — текущая длина зоны перемешивания. 218

(2.332)

Для однопараметрической диффузионной модели при условии, что перемешивание в одмошнеково. м экструдере со смесительны­ми элементами является промежуточным между процессами иде­ального смешения и идеальною вытеснения при импульсном вво­де индикатора, справедлива зависимость |59|:

Исходя из граничных условий |64|, можно получить формулу, свя зывающую безразмерную дисперсию о2 с критерием Пекле:

а2=^т(Ре-|+е'РС)- <2-333)

С достаточной точностью в диапазоне а2 = 0,6 = 0,9 можно пользоваться квадратичным приближением зависимости, т. е.

°2=|"Т+1Г <2■33‘',

Тогда критерий Пекле определится из формулы:

Рс = 2-^4-12(| - о2). (2.335)

Для значений безразмерной дисперсии о2 > 0,9 вполне доиус - 1имо использование линейной зависимости вида:

°2='-Т-

Отсюда критерий Псклс равен:

Ре = 3-Зо2.

Коэффициент продольного перемешивания Dl связан с крите­рием Пекле зависимостью 164):

D,=vL/Рс, (2.336)

где v — линейная скорость потока в направлении лсрсмешсния модельной жилко - сги; L — длина зоны перемешивания.

Из уравнений (2.333) и (2.336) получим:

vL 2

оГ?- <2”7>

С учетом того, что

v = <?//,

где Q— производительность экструдера, a F— площадь свободно - го сечения между смесительным элементом и внутренней поверх­ностью цилиндра экструдера, уравнение (2.337) принимает вид:

2 2 FD, I

~Q~L' <2338>

Если построить зависимость а2 = J{/L), то комплекс 2FDJQ будет определен как тангенс угла а наклона зависимости о2 =у(1//.)

к оси абсцисс или (если зависимость криволинейна) — как тан­генс угла наклона касательной к кривой при рассматриваемом значении обратной длины I/L. И в том, и другом случае коэффи­циент продольного перемешивания определяется из уравнения:

SHAPE * MERGEFORMAT

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ЭКСПРЕСС-МЕТОД ОЦЕНКИ СМЕСИТЕЛЬНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ В ОДНОШНЕКОВОМ ЭКСТРУДЕРЕ

Dt =

2 F

(2.339)

Данная методика позволяет производить быстрое сравнение эффективности работы различных конструкций смесительных элементов с выявлением их оптимальных размеров и конфигура­ций. Эксперименты по исследованию интенсивности процессов смешения в одношнековом экструдере 159, 651 позволили оценить

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ЭКСПРЕСС-МЕТОД ОЦЕНКИ СМЕСИТЕЛЬНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ В ОДНОШНЕКОВОМ ЭКСТРУДЕРЕ

Рис. 2.70. Зависимое», размерной диспер­сии о; от частоты вращения шнека. Цифры на кривых — номера смесительных элемен­тов на рис. 2.67

влияние длины зоны пере­мешивания L, частоты вра­щения шнека N и конструк­ции смесительных элемен­тов на величину размерной

дисперсии о, распределения времен пребывания.

На рис. 2.70 представлены зависимости размерной дис­персии от частоты вращения шнека, а на рис. 2.71 — от длины зоны перемешивания. Зависимости приведены для всех указанных на рис. 2.67 смесительных элементов.

of, причем наиболее интен­сивный рост характерен для элемента //. Начиная с неко­торой длины значения а} для элементов // выше, чем для других, что может свиде­тельствовать о максималь­ной эффективности этого элемента по выбранному критерию. Близкие к нему значения oj имеет элемент IV, причем для малых длин элементов его применение эффективнее, чем смеси­тельного элемента //.

1.2

1.0

11.8

0.6

0.4

0.2

«1

Из приведенных графи­ков видно, что с увеличени­ем длины элементов наблю­дается возрастание значений

",

р

тт£с

л

л

^п

W

л

'

/

V

л

о

'•///

///

6 /.• 10? м

Рис. 2.71. Зависимость размерной дисперсии а] от длины зоны перемешивания. Цифры на кривых — номера смесительных элементов на рис. 2.67

С ростом частоты вращения значения размерной дисперсии криволинейно убывают для всех смесительных элементов. При малых частотах вращения соотношение между абсолютными зна­чениями о] сохраняется — и здесь наибольшая интенсивность смешения наблюдается у смесительного элемента // и несколько меньшая — у элемента IV. Начиная с N - 4 с-1 увеличение частоты вращения не вызывает заметных изменений размерной диспер­сии.

Необходимо отметить, что данные эксперименты позволяют сравнить смесительные элементы и оценить влияние технологи­ческих параметров процесса на интенсивность смешения по выб­ранному критерию — дисперсии распределения времен пребыва­ния — и не позволяют сделать вывод об абсолютном превосход­стве какой-либо конструкции смесительных элементов или выбранного режима, так как не учитывают других важных харак - юристик экструдера, в частности его производительности.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ЭКСПРЕСС-МЕТОД ОЦЕНКИ СМЕСИТЕЛЬНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ В ОДНОШНЕКОВОМ ЭКСТРУДЕРЕ

Рс

7.5

5.0

2.5

0 2 4 6 8

L • 10-*. м

Рис. 2.73. Зависимость критерия Пекле Ре от длины зоны перемешивания /.. Цифры на кривых — номера смеситель­ных элементов на рис. 2.67

Болес полную информацию об эффективности применения тех или иных смесительных элементов можно получить, рассчитав ко - >ффициент продольного перемешивания DL. Для этого необходи­мо построить зависимость безразмерной дисперсии о2 от обратной а 1ины зоны перемешивания I//.. Из рис. 2.72 можно заметить ли­нейную зависимость приращения безразмерной дисперсии рас­пределения времен пребывания a2 or 1 / L, что свидетельствует о постоянстве величины коэффициента продольного перемешива­ния Z)/. подлине элементов. Представленные величины отражают влияние конструкции смесительных элементов на эффективность процесса смешения.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ЭКСПРЕСС-МЕТОД ОЦЕНКИ СМЕСИТЕЛЬНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ В ОДНОШНЕКОВОМ ЭКСТРУДЕРЕ

Рис. 2.72. Зависимость безразмерной шснсрсин a2 or образной длины I/L. Цифры на кривых — номера смеситель­ных элементов на рис. 2.67

Данный график показывает, что наиболее эффективным явля­ется смесительный элемент IV, имеющий обратную винтовую на­резку. Смесительное воздействие этого элемента, оцениваемое ве­личиной коэффициента продольного перемешивания, в 3—5 раз больше, чем других элементов.

Значение критерия Пекле Ре нелинейно возрастает с увеличе­нием длины зоны перемешивания (рис. 2.73), причем для элемен­тов // и /Vоно меньше, чем для других элементов. Это хорошо со­гласуется с формулами (2.336) и (2.338).

Теория и практика экструзии полимеров

Постачальник ПВХ, ПУ, промислових та гідравлічних рукавів

Компанія «Укр-Флекс» є провідним постачальником промислових рукавів та шлангів на українському ринку. Завдяки високій якості продукції, широкому асортименту та надійному обслуговуванню, ми забезпечуємо потреби різних галузей промисловості і гарантуємо задоволення …

Причины перейти на инженерные пластики

За последние десятилетия появилось множество полимерных материалов. Физические, механические свойства ряда из них настолько хороши, что они активно используются как альтернатива металлу. Особым спросом пользуются так называемые инженерные пластики. Полипропилен, …

СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ РУКАВНЫХ ПЛЕНОК

Системы охлаждения экструзионных агрегатов для производ­ства рукавных пленок должны обеспечивать: — заданную интенсивность охлаждения с целыо получения ка­чественного изделия при заданной производительности экструдера; — заданную структуру пленки; — равномерность охлаждения …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Партнеры МСД

Контакты для заказов оборудования:

Внимание! На этом сайте большинство материалов - техническая литература в помощь предпринимателю. Так же большинство производственного оборудования сегодня не актуально. Уточнить можно по почте: Эл. почта: msd@msd.com.ua

+38 050 512 1194 Александр
- телефон для консультаций и заказов спец.оборудования, дробилок, уловителей, дражираторов, гереторных насосов и инженерных решений.