ТЕХНОЛОГИЯ КАРБАМИДА

Гранулирование карбамида

Масштабы мирового производства карбамида для сельскохозяйственных целей определяют необходимость получе­ния большей части его в виде гранул.

Так как карбамид имеет относительно невысокую температуру плавления (406 К), в промышленности его гранулируют большей частью путем разбрызгивания расплава в среде газа или (реже) жидкости.

Используются, однако, и другие методы — гранулирование в барабанных и тарельчатых грануляторах, прессование, экстру­зия и др. [44].

Гранулирование из расплава в воздушной среде

Процесс гранулирования веществ из расплавов в баш­нях включает разбрызгивание расплава, затвердевание и охлажде­ние капель при их падении в воздушной среде, окончательное 190
охлаждение гранул (преимущественно в кипящем слое, расположенном в ниж­ней части башни или вне ее). Гранули­рованию обычно подвергают расплавы, содержащие 0,3—1% (масс.) воды, хотя есть сведения о башенном гранулировании растворов, j содержащих 85—90% карба­мида [45].

В последнее десятилетие были созданы математические описания процессов дви­жения жидкости во вращающихся перфо­рированных оболочках и истечения из этих оболочек, распада струй на капли при естественном и регулируемом исте­чении, полета капель в движущейся воз­душной среде, теплопередачи внутри за­твердевающей капли, тепло - и массооб - мена между гранулами и воздухом [46— 49]. Найденные закономерности носят ха­рактер, общий для процессов гранулиро­вания любых веществ из расплавов. Поэтому мы остановимся несколько подробнее лишь на работах, специально рассматри­вающих процессы гранулирования карбамида.

В результате анализа фактических показателей действующих грануляционных башен с применением сравнительного метода расчета [50 ] была найдена зависимость необходимой высоты полета частиц от их средних размеров (табл. V.2) при следующих усло­виях: температура атмосферного воздуха 296 К; удельный расход воздуха 9,74 кг/кг карбамида (63% воздуха подается в охлажда­ющий псевдоожиженный слой).

В работе [51] было экспериментально измерено изменение температуры внутри затвердевающей капли расплава карбамида; результаты измерений в сочетании с ранее разработанной мате­матической моделью процесса теплопередачи внутри капли были использованы для расчета температуры гранул в зависимости ог их размера и высоты полета. На рис. V.3 представлена зависи-

Рис. V.4. Конструкции центробежных разбрызгивателей расплава [46]:

А — полый конический; б — полый с обратными конусами; в — конический с радиаль­ными лопастями; г — конический с горизонтальными перегородками; 3 — конический с независимо вращающимися лопастями; е — конический с винтовыми лопастями; ж — полый цилиндрический; з, и — цилиндрические с радиальными лопастями; к — цилин­дрический с внутренним перфорированным цилиндрическим распределителем; л — ци­линдрический с горизонтальными перегородками; м — полый ступенчатый; к — полый параболоидный; о — полый чашеобразный.

Мость адиабатической температуры [19] гранул карбамида от их диа­метра при различной высоте полета, начальной температуре воз­духа 303 К и удельном его расходе 12,5 кг/кг карбамида по дан­ным [51 ]. Известно, что для предотвращения слипания гранул в охлаждающем кипящем слое необходимо, чтобы их температура на входе в слой была не выше 395—400 К. Из рис. V.3 видно, что при высоте полета 50 м это условие выполняется для гранул раз­мером до 2,8—3 мм. Это находится в удовлетворительном соответ­ствии с результатами 150].

Разбрызгиватели расплава. По характеру действия разбрыз­гиватели, применяющиеся в грануляционных башнях, разделяются на центробежные и статические.

На рис. V.4 схематически изображены некоторые конструкции центробежных разбрызгивателей (пунктирными линиями обозна­чены перфорированные поверхности). Применяемые разбрызги­ватели имеют преимущественно цилиндрическую (рис. V.4, ж—л) или коническую форму (рис. V.4, а—е). Цилиндрические раз­брызгиватели более просты в изготовлении и обеспечивают полу­чение продукта, имеющего более равномерный гранулометрический состав, благодаря одинаковой окружной скорости всех отверстий истечения и меньшим, чем у конических, различиям напора рас­плава перед отверстиями по высоте разбрызгивателя. С другой стороны, конические разбрызгиватели и разбрызгиватели с кри­волинейным профилем уменьшают неравномерность распределения
нагрузки по сечению башни, хотя для любого полого центробеж­ного разбрызгивателя эта неравномерность весьма значительна (рис. V.5).

Секционирование полости разбрызгивателя радиальными пере­городками (рис. V.4, в, з, и) обеспечивает вращение расплава с угловой скоростью, соответствующей скорости вращения обо­лочки, что приводит к выравниванию коэффициента сжатия струи по высоте оболочки, увеличению скорости истечения струй в верх­ней ее части и снижению неравномерности орошения башни: площадь слабо орошаемого центра снижается с ~30 до 5—7%, а максимальная нагрузка превышает среднюю лишь на 15—20%, тогда как у полых разбрызгивателей — почти в 2 раза [48].

Разбрызгиватель с обратными конусами (рис. V.4, б) [52] также снижает неравномерность орошения башни.

Отметим ряд отдельных усовершенствований конструкции центробежных разбрызгивателей [47, 53]: использование конической оболочки эллиптического или овального сечения, лепесткового типа (рис. V.6), размещение внутри оболочки приводимых во вращение жидкостью лопастей со щетками для очистки внутрен­ней поверхности оболочки; организация внутри секционированной конической оболочки системы переточных каналов, позволяющей при изменениях нагрузки обеспечивать постоянное разбрызгивание по всей высоте оболочки; использование Сегнерова колеса.

Для увеличения производительности разбрызгивателей и улучшения условий дробления струй на капли предложено обрабатывать поверхности отверстий исте­чения, вводя в расплав добавки фосфатирующего агента в количестве до 1% или покрывая стенки отверстий эпоксидной смолой [54].

Для одновременного получения гранул карбамида двух размеров (более крупных для удобрения и более мелких для кормовых целей) предлагалось ис­пользовать два соосных конических разбрызгивателя с отверстиями различного размера, а затем разделять полученные гранулы на фракции рассеиванием [55].

Применение центробежных разбрызгивателей сопряжено с опре­деленной неоднородностью гранулометрического состава полу­чаемого продукта, что приводит в некоторых случаях к необхо­димости его классификации и возврата мелкой и крупной фракции на стадию получения расплава [56].

Наряду с центробежными широкое применение в технике гра­нулирования карбамида находят статические разбрызгиватели леечного [57] (рис. V.7) или трубчатого [48, 58] типа (рис. V.8). Разбрызгиватели трубчатого типа содержат большое количество сопел, работу которых можно регулировать [59].

Типичные кривые распределения плотности орошения башни с использованием статического (леечного) и центробежного раз­брызгивателей изображены на рис. V.9, Леечный разбрызгиватель позволяет получить большую равномерность орошения, но дает более узкий факел распыла. Поэтому в башнях промышленных размеров обычно помещают несколько леечных разбрызгивателей [60]. Описана также конструкция комбинированного разбрызги­вателя [61 ], где леечный разбрызгиватель размещен соосно с ко­ническим центробежным разбрызгивателем (рис. V.10).

7 Горловский Д. М и др. 193

Рис. V.5. Характерное распределе­ние нагрузки по сечению башни диа­метром 16 м при работе конического (/) и цилиндрического (2) центро­бежных разбрызгивателей и сред­ней нагрузке 0,0485 кг/(м2-с) [46].

0,06

% 0,04

0,02

Li

О

0

Расстояние от центра башни, м Рис. V.6. Горизонтальное сечение разбрызгивателя лепесткового типа [47].

Рис. V.7. Леечный статический раз­брызгиватель [57].

Рис. V.8. Сечения трубчатых статических разбрызгивателей [48, 58].

Рис. V.9. Характерное распределение на­грузки по сечению башни диаметром 10 м, оснащенной центробежным (1) или статиче­ским (2) разбрызгивателем, при средней на­грузке 0,0326 кг/(м2-с) [57].

Рис. V.10. Комбинированный разбрызгиватель [61]:

1 — кольцевая вращающаяся камера с перфорированной боковой стенкой; 2 — неподвиж­ная камера с перфорированным днищем; 3 — напорный бак расплава; 4 — подшипники; 5 — приводной шкив.

Рис. V.12. Вихревой разбрызгиватель с тангенциальным вводом (/) плава в пер­форированную оболочку (2) [46].

Высокой надежностью обладают вихревые разбрызгиватели, содержащие неподвижную перфорированную оболочку, внутри которой жидкость вращается относительно стенок [46, 62]. Это движение может быть сообщено жидкости, например, с помощью турбинной мешалки, вращающейся внутри цилиндрической обо­лочки (рис. V.11), или при тангенциальном вводе расплава внутрь чашеобразной (рис. V.12) или тороидальной [62] оболочки. К достоинствам таких разбрызгивателей относится возможность менять сечение струй и, следовательно, размер гранул.

Как уже указывалось выше, очень важным показателем ка­чества удобрений и, в частности, карбамида, является их грану­лометрический состав. Естественно стремление обеспечить моно­дисперсный состав продукта. Эффективное средство для этого — наложение регулярных возмущений частоты на струи расплава, вытекающие из разбрызгивателя и распадающиеся на капли [46]. Эти возмущения можно вызвать: распространением упругих колебаний внутри жидкости, заполняющей разбрызги­ватель, или в среде, окружающей струи; продольными или по­перечными колебаниями самого разбрызгивателя; периодическим изменением расхода жидкости, подаваемой к отверстиям исте­чения; воздействием на струю переменного электрического или магнитного поля.

Примерами конструкций, реализующих такие воздействия, могут служить виброразбрызгиватели [46, 63], в которых вибра­тор действует на мембрану, погруженную в расплав (рис. V.13, а), либо непосредственно на днище разбрызгивателя (рис. V.13, б), и сообщает ему осевые колебания. При этом, однако, в колеба­тельное движение вовлекается вся масса расплава и, вследствие сил инерции, давление жидкости "перед отверстиями истечения зависит от их расположения на перфорированном днище. Это

Обстоятельство приводит к образованию гранул различных раз­меров. Для ликвидации этого недостатка делают днище разбрыз­гивателя гофрированным, либо заменяют осевые колебания ка­меры крутильными [64].

Расплав, поступающий в разбрызгиватель, должен быть тща­тельно очищен от взвешенных частиц во избежание забивки от­верстий. Это в особенности относится к статическим разбрызгива­телям, у которых, как правило, отверстия меньшего размера, чем у центробежных. Для очистки расплава применяют фильтры, например, кассетного типа, устанавливаемые непосредственно на входном патрубке разбрызгивателя [65].

Грануляционные башни. Представляют собой обычно пустотелые железобетонные или металлические сооружения круглого или прямоугольного сечения значительной высоты (35—50 м и более), определяемой необходимой высотой полета капель для их затвер­девания.

В верхней части башни расположены устройства для раз­брызгивания расплава. Восходящий поток охлаждающего воздуха создается чаще всего всасывающими вентиляторами, располо­женными в верхней части башни; воздух при этом поступает в башню через окна, находящиеся в нижней части башни, не­сколько выше днища.

Описана модификация системы отбора воздуха, в которой часть его отсасы­вают в точках, расположенных существенно ниже уровня разбрызгивания рас­плава [66]. Это достигается путем установки части вентиляторов на соответству­ющем уровне, либо благодаря наличию в верхней части башни концентрической перегородки, отделяющей разбрызгиватели от пространства вблизи стенок башни.

В последнем случае часть вентиляторов отсасывает воздух из центральной части башни, а часть — из кольцевого пространства между стенками и перегородкой. Преимуществом такой системы является то, что воздух, отбираемый на нижнем уровне, практически не содержит пыли карбамида и не нуждается в очистке. Поэтому для его отсасывания можно использовать пизконапорные вентиляторы и существенно уменьшить расход электроэнергии.

В некоторых случаях воздух подают нагнетающими вентиляторами в ниж­нюю часть башни и выпускают через окна в верхней части. Это ухудшает, однако, возможности очистки отходящего воздуха от пыли карбамида.

Для улучшения качества гранул в средней части грануляционной башии предлагали устанавливать локальные нагреватели, позволяющие повторно оплавлять поверхность частично затвердевших гранул [67]. Чтобы уменьшить количество пыли, уносимой отходящим из башни воздухом, предложено грану­лировать карбамид в нисходящем потоке воздуха [68]. При этом вентиляторы и систему очистки располагают в нижней части башни, а окна для входа воздуха— в верхней.

Описан также ряд способов гранулирования, в которых для существенного уменьшения необходимой высоты полета капель вводят в поток воздуха мелкие твердые частицы. Этот прием предохраняет не вполне затвердевшие гранулы от слипания в нижней части башни. Обычно применяют частицы инертных мате­риалов (см. стр. 203) — тальк, глину и другие. Можно использовать также твер­дые частицы гранулируемого материала, либо частицы, образовавшиеся при про­пускании вводимого воздуха над поверхностью карбамида, нагреваемого до высокой температуры, и состоящие из карбамида и продуктов его пиролиза [69]. Образование пылевой подушки в нижней части башии позволяет еще уменьшить высоту падения капель и дополнительно охладить гранулы в слое интенсивно перемешиваемой пыли с помощью теплообменных устройств. Указывается, что гранулированию в запыленном воздухе могут подвергаться растворы карбамида, содержащие до 10% (масс.) воды. Эти способы, однако, усложняют систему очистки больших количеств воздуха от пыли, и сведения об. их промышленном вопло­щении отсутствуют.

В нижней части грануляционной башни, если она не оборудована устрой­ством для охлаждения гранул в кипящем слое, обычно имеется конический прием­ный бункер. Для предотвращения разрушения гранул при их падении в бункер и прилипания к его стенкам последние покрывают пластическим материалом, например, линейным полиэтиленом, либо делают их перфорированными и подают через отверстия небольшое количество воздуха [70].

Описана конструкция грануляционной башни [71], в которой для сокра­щения высоты использованы силы электрического поля, придающие траектории капель форму, близкую к синусоидальной.

Охладители гранул. Температура гранул карбамида, посту­пающих на упаковку и хранение, строго регламентируется во избежание слеживания продукта: ГОСТ 2081—75 устанавливает, что температура карбамида перед упаковкой в бумажные мешки не должна превышать 333 К, а при подаче его в склады бестарного хранения — 323 К - Исследованиями [72] показано, что при упа­ковке карбамида в мягкие контейнеры температура его не должна превышать 303 К. Достижение таких температур охлаждением гранул в процессе их полета в башне требует значительного уве­личения высоты последней. Гранулы можно охлаждать в кипящем слое, расположенном в нижней части башни или вне ее [73]. Конструкции и расчет охладителей подробно рассмотрены в книге [48]. Номограмма для расчета теплового режима прямоугольных охладителей гранул приведена на рис. V.14 [74]. Правила поль­зования номограммой поясним следующим примером.

Св<7 в сп<?п

Где k — коэффициент, завися­щий от соотношения сторон прямоугольного сечения (k = 1 для квадратного сечения); св и сп — теплоемкости воздуха и продукта, кДж/(кг-К); q-в и <7п—массовые расходы воздуха и продукта, кг/с.

Одновременно на пересечении этого перпендикуляра с кривой, соответству­ющей 388 — 358 = 30 К в нижней части номограммы, находим поправку к тем­пературе продукта после охлаждения. Эта поправка составляет 9 К и, следова­тельно, температура продукта составит 320 + 9 = 329 К, т. е. близка к заданной.

Затем из полученного значения фактора //д вычисляем расход воздуха

,55-11,6

:40,5 кг/с

И определяем площадь рабочей камеры при плотности воздуха 1,25 кг/м3:

Длина стороны рабочей камеры составит соответственно 4,65 м.

Охлаждение гранул в кипящем слое при всех его преимуще­ствах сопровождается разрушением некоторой части гранул и образованием пыли, часть которой остается в продукте и служит причиной его слеживания. Если охлаждать гранулы воздухом в статическом холодильнике [75], где поверхность гранул в про­цессе охлаждения становится стекловидной, слеживание предот­вращается.

Безбашенные способы гранулирования

Гранулирование в жидких средах. Привлекатель­ность этих методов гранулирования по сравнению с башенными обусловлена намного более высоким коэффициентом теплопере­дачи, и, следовательно, меньшими размерами оборудования, а также отсутствием пыли и проблем очистки воздуха от нее. Поэтому был предложен ряд способов гранулирования карбамида путем разбрызгивания расплава над поверхностью инертных орга­нических жидкостей, имеющих меньшую плотность, чем карба­мид,— минеральные масла, керосин, дизельное топливо 176].

Отверждение капель расплава происходит в процессе их па­дения через слой жидкости. Так как коэффициент теплоотдачи от затвердевающей капли к жидкости высок, а скорость падения в вязкой среде много ниже, чем в воздухе, для затвердевания гра­нул требуется значительно меньшая высота падения — менее 1 м. Гранулы выводят из зоны гранулирования, отделяют от органи­ческой жидкости центрифугированием и удаляют ее остатки сушкой в потоке теплого воздуха. Получают продукт, содержа­щий от 0,01—0,06 до 0,5-^0,9% примеси органической жидкости. Большая часть этой примеси находится в виде пленки на поверх­ности гранул, что препятствует их слеживанию и уменьшает скорость растворения карбамида в почве. Однако систематическое использование удобрений, содержащих примеси нефтепродуктов, может привести к нежелательным последствиям для сельского хозяйства.

Интересны также способы, в которых карбамид гранулируют в среде более плотных, чем карбамид, жидкостей, обладающих к тому же минимальной адге­зией к гранулам карбамида. В качестве таких жидкостей используют легко­плавкие металлические сплавы (например сплав Вуда) либо СС14 [77]. В последнем случае способ гранулирования комбинированный: СС14 впрыскивают в грануля­ционную башню, в которой капли расплава охлаждаются воздухом. В нижней части башни расположен резервуар, где завершается затвердевание гранул и из которого суспензия гранул в С, С14 стекает на ситовой транспортер. Здесь СС1Д отделяется от гранул и возвращается в цикл.

Перспективным представляется способ гранулирования удобрений, в част­ности, карбамида, путем введения струи расплава удобрений в расплав серы, движущийся в перпендикулярном направлении [78]. В этом случае образование пленки серы на поверхности гранул не ухудшает условий использования карба­мида, а, напротив, сообщает ему дополнительную удобрительную ценность.

Карбамид можно гранулировать в присутствии органических жидкостей с низ­кой температурой кипения и даже сжиженных газов [79]. В этом случае одно­временно с затвердеванием гранул происходит испарение жидкости, и нежела­тельные примеси практически отсутствуют в получаемом продукте. Эти способы, однако, сопряжены с большими затратами энергетических средств на повторное ожижение паров.

Гранулирование при перемешивании. Развитие этих способов в технике гранулирования карбамида связано с необходимостью получения гранул более крупного размера, чем те, которые удается получить в грануляционных башнях. Эта необходимость вызвана использованием карбамида в установках сухого смешения с фос­форными и калийными удобрениями. Гранулы последних имеют, как правило, больший диаметр, чем гранулы карбамида, полу­чаемые в башнях. Это приводит к сегрегации компонентов сме­шанного удобрения при транспортировке и хранении. Кроме того,' более крупные гранулы карбамида необходимы при удобрении лесных массивов с использованием авиации.

Поскольку склонность твердых частиц карбамида к агло­мерации при перемешивании невелика [80], получение его гра­нул из твердых частиц возможно только при введении расплава или раствора в перемешиваемый слой. При этом происходит постепенное наслаивание карбамида на поверхность мелких частиц — рост гранул.

Перемешивание может осуществляться в аппаратах с лопаст­ными мешалками или шнеками [81 ], во вращающихся барабанах [80, 82, 83], на вращающихся тарелках с наклонной осью [84— 86], в кипящем слое [87—89].

Из процессов гранулирования в барабанах представляет интерес так назы­ваемый «сферодайзер-процесс», применяемый в промышленных условиях [80]. Используемый в этом процессе вращающийся барабан разделен поперечной коль­цевой перегородкой на секции гранулирования и охлаждения. В первую из этих секций подают ретур (мелкие и раздробленные крупные частицы после классифи­кации продукта) и впрыскивают расплав карбамида. В процессе вращения ба­рабана частицы многократно соприкасаются с расплавом прежде, чем поступают в секцию охлаждения через отверстие в перегородке, поэтому и происходит по­степенное наслаивание расплава на поверхность частиц. В секции охлаждения гранулы окончательно отвердевают при противотоке воздуха. Описана модифика­ция процесса с прямоточной подачей воздуха. Полученный продукт классифи­цируют, возвращая ретур в гранулятор (коэффициент рецикла 2). Прочность гранул карбамида в 1,8—2,8 раза выше, чем у гранул, полученных в башнях.

В другом варианте процесса барабан используется только для гранулирова­ния; охлаждение производится в отдельном холодильнике; ретур подается в ба­рабан при 345—360 К с коэффициентом рецикла 2-^3.

Описан также процесс, в котором кристаллический карбамид подают во вра­щающийся барабан, где имеется продольный нагреватель (кожух с газовыми горелками внутри). Через барабан прямотоком проходит охлаждающий воздух. В результате вращения барабана частицы карбамида прн перемещении по его длине многократно проходят зоны нагрева и охлаждения (соответственно оплав­ления и затвердевания), увеличиваясь при этом в размерах [83].

Гранулирование на вращающихся наклонных тарелках с бортами основано на том, что ири одновременном действии гравитационных и центробежных сил твердые частицы движутся на тарелке по сложным траекториям, образуя вихре­вой поток, центр которого смещен от оси вращения в сторону нижнего края та­релки (рис. V.15). Частицы при движении многократно пересекают зону введения раствора или расплава (зона А на рис. V.15), который наслаивается на поверх­ности частиц. С увеличением размера частицы радиус ее траектории возрастает, она поднимается в верхнюю часть вращающегося слоя и, в конце концов, пере­летает через борт тарелки в нижней ее части.

Известны два промышленных процесса грануляции карбамида в тарельчатых грануляторах. В одном из них [84] расплав и мелкие твердые частицы карбамида вводят на тарелку в соотно­шении 1 :2,1. Выходящие гранулы имеют температуру 370— 375 К.

После охлаждения из них классифика­цией выделяют фракцию 1,41—3,36 мм, возвращая мелкие, а также раздробленные крупные частицы, в гранулятор. В дру­гом процессе [85] гранулирование осуще­ствляют при более высокой температуре (~400 К) и меньшем масштабе рецикла твердой фазы (коэффициент ретура 0,7 4-1). Получают гранулы размером 2—4 мм. Угол наклона плоскости грануляторов к горизонту составляет 50—65°, скорость вращения — 1—2 с-1.

Существуют некоторые модификации тарельча­тых грануляторов [86]. В одном из них на тарелке расположен перемешивающий скребок, в другом — карбамид подается только в виде твердых частиц в верхнюю часть тарелки; против нижней части тарелки расположены газовые горелки, частично расплавляющие карбамид; по принципу действия этот аппарат аналогичен барабанному гранулятору [83], описанному выше.

Разработано несколько процессов гранулирования карбамида в кипящем слое, перемешиваемом псевдоожижающим газом. В одном из них [87] слой гранул псевдоожижают воздухом с тем­пературой 295—315 К и подают непосредственно в слой через горизонтальные форсунки 85% раствор карбамида, поддерживая температуру в слое на уровне 340—350 К - Полученные гранулы размером 0,2—3 мм отводят в аппарат для охлаждения и сепара­ции, где фракцию размером до 1 мм отдувают воздухом и возвра­щают в кипящий слой пневмотранспортом. В другом процессе [88] в слой гранул, псевдоожижаемый воздухом, впрыскивают через специальные сопла 70% раствор карбамида вместе с горя­чими газами (775—875 К). Сопла проходят через решетку и создают в слое зоны фонтанирования, в которых из раствора испаряется вода.

В способах [89] уточняются различные параметры процесса гранулирования карбамида в кипящем слое. Так, предлагается подавать ретур с температурой на 5—30 К ниже температуры грануляции, а расплав — на 5—25 К выше темпе­ратуры грануляции; поддерживать такой режим подачи газа, при котором отно­сительная влажность отходящего газа не превышала бы 20%; гранулировать карбамид при —400 К и 1,6—2,5 МПа непосредственно из плава после 1 ступени дистилляции в слое гранул, псевдоожнжаемом рециркулируемой смесью NH3 и С02.

Способы грануляции карбамида в кипящем слое пока еще не получили промышленного распространения. Основное препят­ствие на пути их развития — образование большого числа мелких капель при впрыскивании расплава в кипящий слой; поток псев - доожижающего воздуха выносит часть этих капель из слоя в виде затвердевших мелких частиц. Поэтому очистка отходящего воз­духа от пыли карбамида в этой группе способов сопряжена с зна­чительными затратами,

Прессование и формование. Эти способы позволяют получить карбамид в виде частиц высокой прочности с малым содержанием биурета. Прессованию можно подвергать мелкокристаллический карбамид, например, с частицами раз­мером 0,07—0,15 мм, при температуре до 395 К и давлении до 50 МПа [90]; обра­зующийся при этом полупродукт дробят и классифицируют. Частицы карбамида длиной 1,27—6,35 мм и диаметром 2,54—6,35 мм получают путем экструзии кри­сталлического продукта через предварительно обработанные отверстия [91]; предварительная обработка включает экструзию продукта, к которому добавлены смазки (графит, тальк, стеариновая кислота и ее соли), через отверстия.

Прессовать и выдавливать можно также суспензию кристаллов в расплаве; кристаллический продукт, нагретый до 325—405 К и пластифицированный добав­лением воска, парафина и других веществ, либо расплава карбамида [92]. В пос­леднем случае давление прессования может быть снижено до 0,2—10 МПа.