ОТОПИТЕЛЬНО-БЫТОВОЙ ГРАФИК ТЕМПЕРАТУР СЕТЕВОЙ ВОДЫ В ЗАКРЫТЫХ СИСТЕМАХ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
При наличии у абонентов горячего водоснабжения нормально-ото - пительный график температур воды в тепловой сети нуждается в корректировке. Согласно СНиП П-34-76, в закрытых системах теплоснабжения минимальная температура воды в водоразборных точках местных систем горячего водоснабжения должна быть равна 50°С. Учитывая остывание воды на пути от подогревателя до наиболее удаленной водоразборной точки, температуру водопроводной воды на выходе из подогревателя увеличивают примерно до 60°С, а температуру греющей сетевой воды принимают не ниже 70°С. При нормально-отопительном графике температура воды в сети в конце (или начале) отопительного периода (при ^H=-f-8°C) оказывается значительно ниже (см. рис. 5.3). В связи с этим как только температура воды в подающем трубопроводе сети понизится (из-за повышения наружной температуры) до минимального значения, необходимого для горячего водоснабжения, дальнейшего понижения ее не допускают и оставляют ее постоянной. Получающийся при этом график температур подаваемой сетевой воды, имеющий точку излома при наружной температуре tWi называют ото - пительно-бытовым графиком температур (рис. 5.4).
Режим работы местной системы отопления в диапазоне постоянной температуры сетевой воды зависит от принятого на этол^ отрезке времени способа абонентского регулирования отпуска тепла на отопление. Здесь возможны три случая:
1) отсутствие специального регулирования и сохранение постоянства расхода сетевой воды через отопительный теплообменник;
2) уменьшение расхода сетевой воды через отопительный теплообменник (количественное регулирование);
3) регулирование подачи сетевой воды в отопительный теплообменник пропусками (прерывистое регулирование).
В первом случае система отопления получает избыточное количест-
Ч90°М0В Н' К' АбонентскИе установки водяных тепловых сетей м, Энергия,
Рис. 5.4. Отопительно-бытовой график температур воды в тепловой сети для жилых зданий
1 — температура воды в подающем трубопроводе; 2 — то же, в обратном трубопроводе; 2' — то же, при отсутствии регулирования отпуска тепла в диапазоне постоянной температуры воды в сети; 2" — то же, при прерывистом регулировании; 2"' — то же, при регулировании подмешиванием; 3 — зависимость
<?0T=f(*H) при foT=-25°C
Во тепла, перерасход которого за период постоянства температуры воды в сети составляет около 3% годового расхода тепла. Часовой расход тепла, температура внутреннего воздуха, температура обратной воды от нагревательных приборов и температура обратной воды от отопительного теплообменника при различных наруж - tЈC 0 0,1 О,2 0,3 0,h 0,5 0,6 0,7 08 0,9 Q0T ных температурах определяются
Б этом случае по закономерностям отопительного комплекса при отклонении параметров поступающей к нему сетевой воды от их нормальных значений.
Регулирдвание расхода сетевой воды через отопительные теплообменники позволяет устранить перерасход тепла на отопление в диапазоне постоянной температуры воды в сети. При этом у абонентов с насосными смесительными узлами или с поверхностными отопительными теплообменниками обычно сохраняют постоянство расхода воды в местной системе отопления, т. е. сохраняют качественное регулирование отпуска тепла в этих системах. Эквиваленты сетевой воды находят в этом случае по уравнению теплового баланса отопительного комплекса из формулы (5.16) или (5.17). При элеваторных узлах у абонентов уменьшение расхода сетевой воды через элеватор приводит к пропорциональному уменьшению расхода воды в местной системе отопления, что может вызвать разрегулировку ее. В связи с этим при переходе на регулирование расхода сетевой воды элеваторное смешение заменяют или дополняют насосным путем включения в работу специального насоса, который устанавливается у абонентов с элеваторными узлами не только для указанной цели, но и для обеспечения автономной циркуляции воды в местной системе отопления при аварии в тепловой сети (см. рис. 2.8 и 2.11).
При прерывистом регулировании у абонентов с поверхностными отопительными теплообменниками или насосными смесительными узлами прекращение поступления сетевой воды в теплообменники не прекращает циркуляции воды в местных системах отопления; она продолжается с постепенным остыванием циркулирующей воды и постепенным понижением температуры воздуха в отапливаемых помещениях. Когда tBn станет ниже нормальной на какую-то допустимую величину Д£Вн (1 — 1,5°С), необходимо включение в работу отопительного теплообменника, и тогда внутренняя температура начнет повышаться до значения, на Д^в. н выше нормального, после чего должен начаться снова перерыв в работе теплообменника. Из_формулы (5.25) следует, что при
Заданном значении AtBH=tЈH —и Q = 0 продолжительность одного перерыва определяется значением наружной температуры и теплоакку- мулирующей способностью помещения. Коэффициент продолжительности работы прибора в течение часа (суток) (р определяется по уравнению теплового баланса отопительного' комплекса из формулы
(5.16) или (5.17). Среднюю же температуру обратной воды от отопительного теплообменника за время его работы можно приближенно считать равной температуре обратной воды при tBx. Это объясняется постоянством всех факторов, влияющих на эту температуру: расхода и температуры воды, входящей. в нагревательный прибор, температуры внутреннего воздуха, которую в среднем за период работы прибора можно считать равной нормальной внутренней температуре.
Расчетный режим подогревателей горячего водоснабжения. При отопительно-бытовом графике температур воды в сети и нормальной подаче тепла в системы отопления (не связанной с горячим водоснабжением) площадь поверхности нагрева подогревателей горячего водоснабжения и максимальный суммарный расход сетевой воды на горячее водоснабжение и отопление определяют при наружной температуре, .соответствующей точке излома температурного графика сетевой воды.
При параллельной схеме ввода (рис. 5.5,а) и расчетном режиме подогревателя горячего водоснабжения известны температура греющей воды хь начальная температура водопроводной воды t-z, расчетная теплообменная способность подогревателя, которая при отсутствии специальных баков-аккумуляторов в горячем водоснабжении равна максимальному часовому расходу тепла определяемому
По формуле (1.24). Температурой сетевой воды на выходе из подогревателя хь задаются. Чем ниже эта температура, тем меньше расход сетевой воды на нужды горячего водоснабжения, но тем больше поверхность нагрева подогревателя. По технико-экономическим исследованиям, проведенным ВТИ им. Ф. Э. Дзержинского[19], оптимальное значение т5 в теплофикационных системах колеблется от 15 до 25°С. СНиП П-36-73 рекомендуют принимать Т5—30°С.
Расчетный эквивалент нагреваемой водопроводной воды определяется по выражению
N scvt cd кч с
Iwmax_________ СУТ СР, r nc
Wt. B ~24' (5.26)
Где N — число жителей; gcутер — норма расхода горячей воды на одного жителя в сутки наибольшего водопотребления, кг/(сут-житель); Кч — коэффициент часовой не-
А) |
Б) |
1 |
И I
Рр чЗь |
I рр СЙ-1 |
U^revr
Г' |
-нЭ-г Р |
РТ МГ—И
Тс
I
—й- |
_____ L.
Рис. 5.5. Параллельная (а) и смешанная (б) схемы абонентского ввода
I — подогреватель; 2 — отопительный теплообменник, 3 j и 3 jj—подогреватель соответственно i и
II ступени; РР—регулятор постоянства расхода воды; РТ — регулятор температуры
Равномерности расхода воды в сутки наибольшего водопотребления, определяемый по формуле (125) или по графику на рис 1.4; с —удельная теплоемкость воды.
Температуру водопроводной воды, выходящей из подогревателя, приближенно можно определить по формуле
Qmax
Wl
= (5.27)
Г. в
Расчетный расход греющей сетевой воды в подогревателе горячего водоснабжения:
Qmax
Ус r в= . Г-В . . (5.28)
С Г'в т, —тс
Температура смеси обратных вод от отопительного теплообменника и теплообменника горячего водоснабжения, т. е. температура сетевой
Воды, покидающей ввод, в расчетном режиме находится по формуле
• • +Q"
С. г. в ~ от
Где Q0T, W0T— соответственно расход тепла на отопление и эквивалент сетевой воды, проходящей через отопительный теплообменник, отвечающие точке излома температурного графика воды в сети.
При смешанной схеме ввода (рис. 5.5,6) расчетный режим задают обычно двумя условиями: приравниванием температуры сетевой воды на выходе ее из подогревателя II ступени Т5 температуре обратной воды от отопительного теплообменника Т4» т. е. равенством Т5=т4, при котором поступающая в теплообменник I ступени греющая вода имеет температуру тсм.=Т4 » и недогревом водопроводной воды в подогревателе I ступени на величину 6і до температуры греющей воды Тем» т. е. условием tu—Xi—бь где t п — температура водопроводной воды на выходе из подогревателя I ступени. Возможен и другой метод назначения температур хь и tn на основе минимальной расчетной поверхности теплообменников I и II ступени*.
Расчетный эквивалент нагреваемой водопроводной воды расчетный расход тепла Q™|x и температура нагретой воды tr определяются при смешанной схеме так же, как и при параллельной.
Теплообменную способность подогревателей I и II ступени в расчетном режиме находят по выражениям:
Qi = ('п — ' (5.30)
Qn=Q?™-Q'i • (5.31)
Расчетный эквивалент сетевой воды, проходящей через подогреватель II ступени:
Qi'I
^сгв = "7--------------- ^ • (5.32)
Т1 4
Суммарный эквивалент греющей воды, поступающей в подогреватель I ступени, равен:
= + ' (5.33)
[1] Хлыбов Б. М. Расчет смешанной схемы абонентского ввода по минимуму суммарной поверхности нагрева теплообменников горячего водоснабжения. — Водоснабжение и санитарная техника, 1976, № 2, 16—19 с.
Температуру сетевой воды после подогревателя I ступени находят по выражению:
Отах 4- о*
Чг. в ~ "от, с
Г«=Т>-—^---------------- • (534)
Зная все данные расчетного режима подогревателей горячего водоснабжения, определяют при параллельной или смешанной схеме ввода площадь поверхности нагрева подогревателей и потери давления при прохождении через них греющей и нагреваемой воды по формулам, приведенным в гл. 3, с учетом расхода рециркуляционной воды.
Переменные режимы подогревателей горячего водоснабжения. Основной и общей задачей расчета переменных (нерасчетных) режимов подогревателей горячего водоснабжения при параллельной или смешанной схеме ввода является определение расхода через них сетевой воды с более высокой температурой, чем в расчетном режиме. Дополнительной задачей является определение в нерасчетных режимах подогревателей неизвестных температур теплообменивающихся сред в различных точках схем.
При параллельной схеме ввода решение задач переменного режима подогревателя горячего водоснабжения методически аналогично решению примера 3.3.
При смешанной схеме ввода задачи переменного режима подогревателей горячего водоснабжения решают в такой последовательности.
1. По данным расчетного режима подогревателей I и II ступени находят их параметры Ai и Ли (см. § 15).
2. Затем используют равенство:
Q°aBX = Qi + <?n. (5-35)
Где Qi, Qn—теплообменные способности подогревателей I и II ступени в нерасчетном режиме.
Так как в нерасчетном режиме подогревателя II ступени всегда известен эквивалент нагреваемой воды и две температуры теп-
Лообменивающих сред (ti и tT)x то теплообменную способность этого подогревателя целесообразно определять через эквивалент и
Вторую разность двух температур теплообменивающих сред:
Qll = KZ vxII (*1-'г). (5.36)
Из четырех температур водопроводной и сетевой воды подогревателя I ступени в нерасчетном режиме известна только начальная температура водопроводной воды поэтому одной из трех неизвестных температур воды тСм, тк, tn необходимо задаться. Наиболее целесообразно задаваться температурой тк, так как, зная эту температуру, можно определить расходы греющей воды через подогреватели II и I ступени и теплообменную способность подогревателя I ступени по третьей разности температур теплообменивающихся сред:
Q™x + qot
2 Гс =--------------- :------------------ ; (5.37)
Ті — тк
WC^B = ZWC-W0T; (5.38)
Qi = KZ vx! (Тк-'х). (5.39)
Подставив в формулу (5.35) выражения для Qi и Qn и заменив QrmaBx через W™x (tv — tx), получим:
^rmaBX (tT-tx) Vx! (Тк-'х) + W™? V»n (*!-/,). (5.40)
После сокращения левой и правой частей равенства (5.40) на и замены, согласно табл. 3.1, частных -коэффициентов нагрева
И Vxii через основные коэффициенты нагрева ЄхІ и ЄХ11 получим:
'г-'х = —;—---------------------------- (tK —/х)+ . £х1Г (ti —. (5.41)
I х I 1_ехИ
3. Формула (5.41) используется для проверки правильности предварительно принятого значения тк. Для этого по формулам (5.37) и (5.38) находятся и Wc. t.b, а затем определяются безразмерные комплексы: 8хі=С! Г/2№с и 0хП = №гтГ/№с. г.в. После этого по известным значениям Аи 6хі и Аг, Вхц по графику є=/ (0, А) определяются значения єхі и єхц. Подставив принятое значение тк и соответствующие значения Єхі, Gxi, єхц в первую часть формулы (5.41), проверяют справедливость данного равенства. При отсутствии расхожде-
' ния выбор Тк закончен. В противном случае расчет повторяют, задаваясь новым значением тк.
4. Определяют неизвестные температуры теплообменивающихся сред и теплообменные способности подогревателей:
/п = ^Х + ------------------------------ (тк —'х); (5.42)
1 - Бх I 0Х I
Ql = K™ (tn-tx)- (5.43)
= (5.44)
Qi
Тем — Тк + 2 Wc ' (5.45)
Qu
T5 = Ti — —------ . (5.46)
"с. г.в
В летний период при отключении отопления смешанная схема превращается в параллельную с одинаковыми расходами греющей и нагреваемой воды, проходящей через подогреватели горячего водоснабжения II и I ступени, и общей площадью поверхностей нагрева, равной:
Л>бщ = fj + Fn, (5.47)
Где Fi, Fu — площади поверхностей нагрева подогревателей горячего водоснабжения I и II ступени, м2, известные из расчетного режима схемы.
Но, согласно § 15:
Где B = -]/WxWTIK — величина постоянная для данного кожухотрубного подогревателя.
Так как подогреватели горячего водоснабжения собираются из одинаковых по размеру секций, величина В для них одинакова и поэтому формулу (5.48) можно записать в виде:
А)бщ ^П (" )
После сокращения на величину В и некоторых преобразований получим выражение ДЛЯ определения общей ПОСТОЯННОЙ величины Лобщ последовательно соединенных подогревателей I и II ступени:
А і А, і
Зная А общ.» расход греющей сетевой воды в летний период опреде
лим так же, как определяются расходы греющей воды в нерасчетном режиме при параллельной схеме. Температура уходящей с ввода сетевой воды тк в летнем режиме определяется по формуле (5.34) при Qot=0 и
При задании расчетных режимов подогревателей горячего водоснабжения по указанным ранее условиям суммарная площадь поверхностей нагрева подогревателей I и II ступени при смешанной схеме ввода получается в 1,35—1,4 раза больше площади поверхности нагрева подогревателя при параллельной схеме. Сравнение же этих схем по расчетным расходам сетевой воды правомерно только при одинаковой площади поверхности нагрева подогревателей. Для такого сравнения сначала определяют по формуле (5.50) общий параметр подогревателей I и II ступени при смешанной схеме Лсм, который косвенно выражает суммарную площадь поверхностей нагрева этих подогревателей, гак как
VwTWr
1 - АК •
Полагая, что такой же параметр (ту же площадь поверхности) имеет и подогреватель при параллельной схеме, по расчетному значению коэффициента нагрева єх этого подогревателя находят по графику на рис. 3.7 расчетное значение безразмерной величины 0Х> а затем относительный расход сетевой воды, проходящей через подогреватель горячего водоснабжения при параллельной схеме
Ртах А
W„ |
W г |
0' A tr
При сравнении схем сопоставляются суммарные расходы сетевой ВОДЫ на горячее водоснабжение И отопление, Т. е. 2№с = ^с. г.в + Wot или ИХ относительные значения Wc—Wc:r:B + 1. Результаты таких сопоставлений показывают, что при одинаковой площади поверхности нагрева подогревателей горячего водоснабжения суммарный расчетный расход сетевой воды при параллельной схеме ввода всего на 4—6 % больше, чем при смешанной.