ТЕПЛОПЕРЕДАЧА В СТРОИТЕЛЬСТВЕ

Полы

4. Ог рассмотрения добавочных теплопотерь в стенах и окнах перейдем к тому же вопросу для полов. Это — вопрос более слож­ный и еще менее улаженный в практических вычислениях тенлопотери.

В самом деле, при висячих полах (с значительной высотой под­полья) существует большое разнообразие температурного режима под­полья в зависимости от его высоты и мощности боковых ограждений (цоколя). Между тем для практических вычислений в литературе обычно рекомендуется нечто постоянное. Так, проф. А. К. Павловский принимает температуру подполья для средней климатической зоны в -|-4°,проф. В. М. Чаплин в своем последнем курсе рекомендует брать разность температур подполья и жилья в 0,6 от полной расчетной разности; это последнее предположение дает несколько большие по­тери. Посмотрим, что дают нам более точные вычисления.

Тепловой процесс и подполье необычайно сложен. Он находится в связи с температурными условиями не только в здании и в наруж­ном воздухе, но и в почве под зданием и вне его. Исследовать мате­матически такой сложный процесс с неопределенными границами влия­ний весьма трудно. j

Такой расчет принципиально возможен более или менее в точном виде но методу Фурье. Однако в данном случае это было бы особенно сложно и в то же время в силу ряда неизбежных упрощающих пред­положений лишено достаточной убедительности. Поэтому мы рекомен­дуем нижеследующий весьма простой, хотя и очень приближенный метод.

Возьмем сначала сплошной пол (без подполья) шириною 2Ь м и высотой h м над уровнем почвы. Определим температуру его tN в точ­ках N (рис. 20), лежащих под полом на глубине у— h м под средней продольной осью здания, при расчетной разности температур. Торце­вые стороны здания предполагаем весьма удаленными друг от друга, как это и бывает обычно в наших длинных городских зданиях и в поселковых блоках (Reihenbaiis). При установившемся температурном состоянии почвы под полом имеет место равенство между притоком теплоты к точке N из помещения через пол и потерей от нее теплоты в две боковые стороны холодного наружного грунта и вниз. Последняя тепло-

потеря находится примерно в постоянном соотношении с первыми[24] и при грубом приближении можно поэто­му принять их с некоторым запасом равными между собой.

Температуру ts на поверх­ности почвы (пол снегом) примем в — 20° (для — 30° наружного воздуха) с заве­домым преувеличением.

Внутренние температуры наружного грунта расположены, вообще говоря, по некоторой кривой, характеризующей процесс зимнего осты­вания почвы. Общий тип подобных кривых нам известен из уравнений остывания тел (часть II); он представлен на рис. 20 справа, причем температуры отложены от вертикали (наружной стены). Однако дей­ствительный вид кривой для каждого момента зимы нам неизвестен, так как он обусловлен многочисленными, трудно учитываемыми факто­рами. Если мы вместо кривой возьмем наклонную прямую, определяе­мую точками — 20° и 0° на глубине зимнего промерзания почвы Н, то погрешим, очевидно, лишь в сторону больших гарантий последую­щих результатов расчета[25].

В таком случае температура па глубине у—h свободного грунта будет:

йгО-Л).

а теплопередача к нему от точки N будет:

{/» 77 СУ Л)]у -

где X есть средний коэфициеит внутренней теплопроводности находя** щихся в почве материалов. С другой стороны, теплопередача от воз­духа помещения к точке N составляет k (Гv—tN), где k есть коэфи - циент теплопередачи через конструкцию пола и почву до точки N. Так как точка N отдает теплоту одновременно в обе противоположные боковые СТОрОНЫ ПОрОВНу И ПО предположению СТОЛЬКО ЖЄ ВНИЗ, ТО' имеем:

3 £ СУ -*)] j = * Р.-Ы

откуда

3/„Х

TE. bk + 3fu-l (у — h)

tN = Зі + ь-k * ^

Определим по этой формуле температуру точек N, расположенных на разной глубине, приняв b = 6 М, Х=1 (для полусухой почвы и. каменного пола), 11 — 1 я, h = 0,25 м:

Я•90 • 1

20-6-Л—3-20-1-1 j (у —0,25) ^ 120 ft —60 + 60 (у—0,25)

W 4 3-1+6 ft ~ 3 + 6 ft

При у ==1,25 я имеем:

k ~ "Т~~у~ ~ ’П—ТТ25" = 0,72

К+Т 7Ф+-Г-

и = 11,8°.

В таком случае теплопотеря здесь через пол составляет Q = = k (20— 11,8) = 0,72 - 8,2 = 5,9, а разность температур воздуха и по­

верхности пола Дt определится из равенства:

At • ав = 5,9, откуда At — 0,8°.

При у = 0,75 м Л = 1,13, /у=10,8° и Q=10,4 ккал, у = 0,25 „ k — 2,56, tN= 13,5° и Q=16,6 „

В среднем

Q — ———^ дгі 11 ккал, чему соответствует разность темпе­

ратур поверхности пола и воздуха Д*=1,5С1.

Теперь определим температуры tn в тех же уровнях почвы для точек п, лежащих близ наружной стены. Они получают теплоту от пола и от точек N, а теряют ее в сторону ближайшего свободного грунта

и вниз (я равной мере по предположению). Поэтому, обозначив рас­стояние их от наружной почвы через х, имеем:

2 ['„ -+ у 0- - ■*>] 7 - к (Г, -

откуда

х - X 2/X

Гп ■ xk + — % + 2/„Х - j - (у — А)

А = —--------------------------------------------------------- • (*«)

2Х+*.*+£т

Полагая здесь прежние значения букв и кроме того л; = 0,75 м, получим:

15* + 0,14% — -10 + 40 (у — 0,25)

2,14 + 0,75*

Принимая здесь последовательно у — 1,25, у = 0,75 и = 0,25 и соответствующие этим заданиям найденные выше величины k и t^, по­лучим:

tn = 4,7°, Q = 11 ккал-, tn — — 0,5°, Q = 23,2 ккал

/„ = -{- 0,1°, Q = 50,9 ккал.

D „ 11 +23,2 + 50,9 _ А.

В среднем Q =--------- 1----- 2---------- = 31,7 /скдд, ш = 4,о.

Из предыдущего видно, что у сплошного пола в здании обычной ширины теплопотерн и разность температур At близ наружных стен превосходят почти в три раза аналогичные величины для средины зда­ния, выходя при этом из допускаемых гигиеной пределов.

Определяя приведенным способом теплопотерн Q также и для про­межуточных пунктов пола, получим кривую, приведенную на нашем рис. 20 снизу под полом. Она показывает, что уже после 4 м рас­стояния от наружных стен теплопотерн пола почти выравнивается и при взятых размерах здания и взятом расположении пола может быть принята в среднем в 10 ккал/м2 при разности температур А/ = 1,5°, тогда как в полосе первых двух метров от наружной стены она колеблется от 15 до 32 ккал, а в следующей двухметровой полосе — от 15 до 10 ккал с соответственным значением разности At.

Данные эти несколько повышены лишь упомянутыми выше запасами.

Все же они находят себе подтверждение в тех нормах теплопотерн полами, которые применяются германской отопительной техникой и основаны на практических измерениях температур пола, следовательно разностей At. Так, в расчетах теплопотерь в Германии обычно при­нимают для „сплошного" пола коэфициент теплопередачи k в 1,4, а среднюю температуру почвы под полом в - j-7°, т. е. принимают среднюю теплопотерю для всего пола в (18 — 7)- 1,4 = 15,4 ккал, что, принимая во внимание климат Германии, довольно хорошо соответ­ствует средней из найденных нами величин для отдельных полос. И у нас при пересмотре норм для отопления в 1927 —1928 гг. были приняты следующие нормы теплонотерн сплошными полами: 20 ккал для первой полосы шириною н 2 м, 10 ккал для следующей, затем 5 и для прочих 3 ккал. Все эти величины, как сейчас увидим, наибо­лее подходят для зданий большой ширины.

Действительно, если возьмем очень обширное здание промышлен­ного тина (гараж, механосборочный цех и т. п.) с шириной 2 Ь — 48 м, то при том же расположении пола и по тем же уравнениям получим: для средины здания Q — 3,5 ккал; для точки п около наружной стены Q = 29,3 ккал; для промежуточных точек величина Q изменяется согласно кривой, представленной на рис. 21 снизу.

Из всего предыдущего можно сделать следующий вывод.

В сплошных полах охлаждение сосредоточено главным образом в участках около наружных стен, причем в зданиях обычной ширины (около 12 л<) полоса иола вдоль наружных стен шириною в 2 м имеет

среднюю тенлопотерю в 20 ккал на 1 .и[26], следующая полоса — около

12,5 ккал, а вся остальная площадь пола около 10 ккал; в зданиях очень широких полоса пола в 2 м около наружных стен имеет ту же среднюю тенлопотерю в 20 ккал на 1 .и2, следующая полоса той же ширины — в 10 ккал, далее — о ккал, а остальная площадь пола в сред­нем 3 ккал на 1 м~1.

Сопоставим эти результаты с теми приемами учета теплопотерн сплошными полами, какие применялись в практике. Так, гіроф. В. М. Чап­лин рекомендует вводить в расчет вместо поверхности пола тепло - погерю фундаментом, а именно полную тенлопотерю надземной его части под полом и 0,5—0,6 от полной теплопотерн для части его, погруженной в почву одной стороной и выходящей в подполье или подвал другой (рис. 22 и 23). При этом охлаждаемая часть пола определяется им путем проведения прямой CD под углом в 45° от точки С, соответствующей глубине промерзания почвы (рис. 22); точка О пересечения ее с поверхностью пола и определяет границу остывающей части пола, а АС — охлаждающую часть фундамента.

Прилагая такой способ учета к рассмотренным выше примерам полов, мы получили бы теплопотерю их на 1 пог. м холодного пери­метра, равную k (Г — Ти) • 0,25-{- 0,6' к (Тв — Ги) • 1 = 0,9 • 50 - 0,25-}- - J - 0,6 • 0,9 • 50 = 38,3 ккал. Вычисленные нами выше теплопотерн со­ставили бы для малого здания на 1 пог. м периметра 20 • 2 - j - 12 • 2-j - -{-10- 1,25 = 76,5, т. е. ндвое больше. И распределение этой тепло - потери по поверхности пола в практическом приеме далеко не со­ответствует данным наших вычислений: в то время как первый учиты­вал бы (при распределении общей теплопотерн между отдельными, комнатами) лишь полосу пола шириною всего к 1,25 м, в более точ­ном расчете весь пол оказывается подверженным теплопотере, и даже на расстоянии 4 м от наружных стен его охлаждение все еще значи­тельно. Таким образом указанный —

практический прием недостаточно правильно учитывает количество те - плопотери и весьма несовершенно представляет распределение ее, кон­центрируя все количество на узкой полосе холодного периметра пола.

5. Изложенный метод расчета применим и к долам с подпольем - Здесь в числе тепловых сопротивлений, входящих в выражение для k имеется воздушный прослоек.

Благодаря приведенным выше таблицам К. Хенки и Вирца этб сопротивление определяется весьма легко. Кроме того воздух прослойка оказывает весьма сильное выравнивающее действие на теыпературу в подполье, придавая ей некоторые средние значения.

Возьмем в качестве примера пол на лагах, представленный на рис. 24. Для него по уравнению (tN) имеем при h = 0,75 м и при прежних значениях других букв:

120А — 60 - j - 60 (у — 0,75) 3 + 6*

При _у = 1,25 м и при обычной величине теплопроницаемости

J для деревянного настила в 2,5 ккал, а для воздушного гори­зонтального прослойка шириной 0,15 м в 4 ккал, имеем:

Ввиду выравнивающего действия воздушного прослойка различие Qn к Qn здесь не сохранится и будет иметь место величина Q, более близкая к Qn, чем к Qn.

Если теперь возьмем обыкновенное наше подполье (рис. 25) высотою в 0,5 м с более теплой конструкцией

двойного пола толщиною 0,25 м, то в предыдущем рас. чете изменится величина k. Приняв внутреннюю теплопроницаемость - двойного пола в 0,7, получим результаты, сведенные в следующей таблице:

Взяв среднюю теплопотерю пола (выравненную в известной мере воздухом подполья), получим с заведомым преувеличением:

Q= 7’3+-.11’S - = 9,5 ккал.

При коэфицненте общей теплопередачи пола k — 0,6 (что соответ­ствует его внутренней теплопроницаемостн 0,7) имеем среднюю тем­пературу подполья tx из уравнения:

откуда

— 4,2°.

Но мы при этом не учли еще охлаждения цокольной стенкой под­полья, которая в данном случае уже имеет некоторое значение по своим размерам. Однако при сколько-нибудь значительной высоте этих стенок их обычно прикрывают завалинами в виде откосов сухой земли, шлака или строительной мелочи (рис. 25), чем снова уменьшается

теплопередача этими стенками. Так как кроме того обычно и снаружи к ним прилегает зимой снег, то в конце концов непосредственное охлаждение подполья этими стенками имеет мало значения сравнительно с его охлаждением от всей прилегающей к нему и подстилающей его холодной почвы.

Вышеприведенные вычисления показывают, что практическое пред­положение проф. Павловского принимать среднюю температуру под­полья в - f - 4° в общем дает достаточно правильную оценку действитель­ного положения дела, а предположение проф. В. М. Чаплина рассчи­тывать теплоиотерю полов с подпольем па разность температур в 0,6 от максимальной Т — Т равносильно предположению температуры подполья в 0°'.

Если возьмем случай полов, погруженных в почву (т. е. полов ота­пливаемого подвального этажа, см. рис. 23), то и к их тепловому рас­чету применимы наши формулы (fjV) и (/,,)> надо только в них заменить величину h на — к. Определим например теплопотерю полом подвала, углубленным в почву на 0,75 м. По уравнению (7ДГ) при h= 6, ). — 1, Н= 1 и к — — 0,75 получим:

( _ 120 к — 60 -1- 00 (у + 0,75)

% — а + с*

При _у = 0.25 будем иметь k =-------------------- [27]---- ^ = 2,6к, 16,7° и

0.14+---°

Q — 3,3 • 2,6 = 8,6 гжал.

По уравнению (7„) получим дли крайней точки пола:

15* + 0.14/д- — -10 + 40 О' + 0,75)

1,1 = 2,14 + 0,75*

При у — 0,25 и * = 2,6 tn — 10,1° и <3 = 9,9.2,6 = 25,7.

Сличая это с аналогичными величинами Q для надземного сплош­ного пола (рис. 20), видим, что теплопотеря в настоящем случае снижена против него приблизительно на 20°/о, и если там мы полагали ее в среднем равной 20 ккал на крайней двухметровой полосе, то здесь надо считать ее около 15—16 ккал.

Заметим здесь же, что теплопотеря подземной части наружной стены данного подвала составляет около 0,6 от нормальной расчетной, так как к этой стенке снаружи примыкает среда с температурой от 0° до—20°, в среднем —10°, и следовательно расчетная разность температур составляет 30° вместо 48°. Таким образом стены подвала дают теплопотерю на первом метре своей глубины Q = *-30 = = 0,9-30 = 27 ккал, и рассмотренный выше пол с его теплопотерей в начальной точке в 25,7 ккал и с дальнейшим уменьшением по кри­вой, аналогичной с найденными выше (рис. 20 и 21), представляет в теплотехническом отношении как бы продолжение конструкции стены. Эго позволяет применять к обоим этим ограждениям те же практические приемы учета теплонотерь, какие были выведены ранее для надземных полов, т. е. считать стены подвала как бы началом пола и к обоим ограждениям в совокупности применять учет тепло - потери по полосам: 20 ккал для перво!! двухметровой полосы (в ко­торую входят в данном случае стена и часть пола), затем для сле­дующей двухметровой полосы пола 12 или 10 ккал, смотря по ши­рине здания, и т. д.

Однако необходимо заметить, что данный способ расчета тепло­потерь полами подвального помещения применим только при глубине их до линии промерзания почвы, т. е. до того уровня, для которого мы. сделали выше некоторые упрощенные предположения относительно распределения в ночве ее зимних температур. Продолжать это пред­положение для дальнейших слоев почвы в глубину ее невозможно, так как действительное повышение температур за линией промерзания идет гораздо медленнее, чем это вытекало бы из пропорциональности глубинам (т. е. на основании взятой нами диаграммы в виде наклон­ной прямой). Для больших глубин метод расчета изложен в части III, главе 3.

6. В предыдущем вопрос был рассмотрен только в отношении зданий бесконечной длины. Но тот же метод применим и к другим случаям. Так, если взять здание квадратной формы, то получим для tN уравнение:

5 [ ^ +1, (У ~ h)] ~ А ~ V>>

откуда

Tv-b-k + n/a).------------ (у — It)

*Я= г./. --b-k -■

Исчисленное таким образом значение ts(меньшее, чем в приведен­ном выше первом примере) должно быть внесено в уравнение (tn), и в нем оно окажет понижающее влияние на величину tn и повы­шающее на Qn.

Действительно, приняв здание, разрез которого представлен на

рис. 20 в форме квадратного плана, получим:

. _ 120ft —100 - f 100 (у — It)

Я 5 + 6.fe

По этому выражению и по формуле для t„ получим следующие данные для тех же общих заданий, какие были в нашем первом примере:

Сопоставляя эту таблицу с выводами первого примера, видим, что охлаждение краевых частей пола в квадратном здании усилилось незна­чительно в сравнении с длинным зданием, но середина его охлаждается значительно сильнее (на 40—50°/о), что ведет к общему повышению теплопотерн полами процентов на 25.

7. Наконец по тем же методам расчетов, связанным с установив­шимся движением теплоты (т. е. с принципом равенства прихода и расхода теплоты в наблюдаемом пункте), определяются температуры помещении, не имеющих собственных внутренних источ­ников обогревания, но зависящих в этом отношении исключи­тельно от соседства с отапливаемыми помещениями. В планировках жилых домов случаются иногда помещения таких назначений, что они должны иметь пониженную температуру, но в то же время не спу­скающуюся ниже известных пределов и притом равномерную, без резких колебаний, связанных с отоплением. То и другое достигается расположением таких помещений в соседстве с отапливаемыми, но без проведення в них отопительных приборов; прогревание их через ограждения будет естественно достаточно слабым, а происходящая при этом аккумуляция теплоты передающими ее ограждениями обес­печивает большую равномерность температуры.

Расчет получаемой при этом минимальной температуры можно про - изводить следующим образом. Пусть например между отапливаемыми помещениями А (рис. 26) с гарантированной температурой Т„ при низшей наружной температуре Тн имеется помещение В, обогреваемое соседними. Его температуру tx определим, очевидно, из уравнения, выражающего равенство прихода и расхода теплоты у помещения В, т. е.

2>А (7; — /т) = yiFlki (tx — 7н),

откуда

S/--ft7-B + SE1ft17-H S« + SF, fc, '

Здесь F и к суть площади теплопотерь и общие коэфицненты теплопередачи для ограждений помещения В от соседних, a Fx и kl — аналогичные величины для внешних (холодных) ограждений помещения В.

По тому же общему принципу установившегося теплового движения (равенства прихода и расхода теплоты) производится расчет необхо­димых коэфициеитов общей теплопередачи к для помещений неота­пливаемых, но имеющих некоторые иные внутренние источники теплоты. Так, в некоторых заводских зданиях (например мельницах, лесопильнях) теплота, выделяемая машинами и людьми, является часто единственным средством нх согревания. Поскольку при этом все же ставятся из­вестные температурные минимумы для внутреннего помещения (напри­мер 0°), ограждения последнего должны быть проверены на теплопе­редачу, предполагая известным количество часового тепловыделения машин и людей [28]. Обозначив это количество через Q, имеем общее

yiFk(TB-TH) = Q.

Здесь левая часть представляет сумму теплопередач по всем основ­ным ограждениям помещения (стенам, полам, потолкам, окнам и две­рям) со свойственными им величинами к, F, а также Тп. Если известно Q и заданы Тв и Г,, а требуется найти к для одного из важнейших ограждений (стен), то, выбрав величины k для остальных ограждений, найдем из уравнения искомое к для главного ограждения, на осно­вании чего определяем и его конструкцию в теплотехническом отношении.

8. К помещениям той же категории относятся наши обычные чердачные пространства. Определим, какие температуры обычно создаются здесь при установившемся тепловом состоянии этой зоны. Не нуждаясь в большой точности этого определения, предположим, что каждое пространство чердака, соответствующее 1 м2 потолочного перекрытия (параллелепипед с основанием в 1 м2 потолка и до кровли), имеет теплоотдающую поверхность также в 1 м! 1. Обозначим темпе­ратуру чердака (среднюю) через tx, коэфициеит общей теплопередачи потолка через /г, и кровли через kПри расчетных температурах для помещения в - j-20° и наружной в —30ь имеем уравнение для определения tx:

А, (20 — 4) = М^-Ь30). (а)

Посмотрим, что это дает нам при разных кровлях и при кх — 0,64 для потолка.

При железной кровле по брускам в 5 X 5 см через 0,20 м центр от центра, игнорируя термическое сопротивление железа, имеем сле­дующие величины сопротивлений и теплопроводности. Сопротивление листового материала выражается только в сумме сопротивлений тепло­обмену между поверхностями и воздухом:

1 == —-4-0,20; к =5.

К. ^ ’ :к

Сопротивление бруска определится из выражения:

А = 0,20 + = 0,56; /г6 =1,8.

Теплопередача к имеет место на 75°/0 площади, а к& — на 25%1 поэтому эквивалентная средняя из них k.2 будет:

А-а = 5 • 0,75 + 1,8 • 0,25 = 4,2.

Подставляя в общее уравнение (а), получим:

tx = — 23°.

Если железная кровля покрыта снегом с толщиной слоя 0,20 м при плотности в 500 кг/мя [л —0,55 по таблице (приложение I)], то

к предыдущему среднему термическому сопротивлению кровли - =

Л О < * 0,20

= 0.24 надо прибавить еще сопротивление слоя снега, равное Qgg —

= 0,36. что даст общее сопротивление 0,6 и общий коэфициент те­плопередачи *а = ~=1,67. В таком случае уравнение (а) дает нам —16°.

Как видим, обе величины в среднем достаточно подходят к темпе­ратуре, обычно предполагаемой для чердаков при наших расчетах теп­лопотерь, а именно —20°, а также к обычаю принимать для верхних перекрытий расчетную разность температур в 80—90°/,, от полной для стен.

Как противоположность железной кровле возьмем соломенную толщиною 0,3 м при /, = 0,10. Для нее при отсутствии снегового покрова имеем:

откуда

*2=0,31.

Тогда из уравнения (а) получим tx = -j - 3,7°. При снеговом по­крове 0,20 м

t-х — 4,8е.

Конечно наличие’ неплотностей фронтонов и неисправных слуховых окон может сильно изменить тепловой режим этого чердачного поме­щения, тогда как в первых случаях это не играло бы большой роли*

Кровли из других материалов дают температуры чердака средние между найденными выше для двух кровель, противоположных между собою в теплотехническом отношении.

19. Иногда в практике бывает удобным определять теплопотерю помещения его верхним перекрытием непосредственно к наружному воздуху через чердак, минуя вспомогательные операции но определе­нию чердачной температуры. Выведем пригодную для этого формулу.

Применим общеизвестную формулу теплопередачи

0 = *(Г - Г)

к верхнему перекрытию помещения, выходящему на чердак. Тогда величина Тп будет означать температуру чердака Т, которая должна быть определена по уравнению теплового баланса для чердачного по­мещения. Назовем через *, и *2 коэфицненты общей теплопередачи потолочного перекрытия и кровли, F-—площадь перекрытия, п — отно­шение между площадью кровли и перекрытия. Тогда уравнение тепло­вого баланса для чердачного помещения будет:

k(Ts-T4) - F^k^T-TJ. n-F,

4. Надбавка для помещений, имеющих противоположные про­дольные наружные стены с окнами (на усиленную естественную зенгиляцию) • . . 5%

5. Надбавка теплопотерн в нижнем этаже многоэтажных зданий на утечку через перекрытия (часть III, глава 2) .... 5%

при нежилом первом этаже и жилом верхнем: в первом. . . Ю°/0

во втором. . 5%

6. Надбавка на охлаждение наружными дверями при их открыва­нии сверх теплопередачи их в закрытом виде:

В одноэтажных жнлых зданиях. . . ЮО'*/0

двухэтажных

трехэтажных

В приложении X дан образец ведомости для учега теплопотерь з здании при проектировании отопления.

Интересный пример практического испытания общей теплопотерн зданий представляют опыты, произведенные в 1921/22 г. при Нор­вежской высшей технической школе. Было выстроено 27 малых опыт­ных домиков (2,0 X 2,0 м) с тождественными конструкциями всех частей за исключением стен, каковые имели разные конструкции (приведенные ниже). Домики отапливались одновременно одинаковыми электрическими печами так, что в них поддерживалась одинаковая средняя температура. Учитывая затем различный расход электрической энергии (переведенной на тепловую), определяли практическую тепло­потерю каждого здания. Различия между ними вызывались, очевидно, только различием в конструкции стен. Выделив затем путем теорети­ческого расчета долю всех остальных частей в общей теплопотере, получили абсолютные величины теплопотерь через стены разных систем. Данные этого рода сведены в таблице на стр. 75, в допол­нение же к ней на рис. 27 приведены конструкции примененных сте­нок под соответствующими номерами, за исключением 3—4 штук, не имеющих большого интереса.