ТЕОРИЯ ГОРЕНИЯ И ТОПОЧНЫЕ УСТРОЙСТВА
ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС И ТЕПЛОВЫЕ ПОТЕРИ
В топочной камере парогенератора химическая энергия топлива в процессе горения преобразуется в физическое тепло нагретых продуктов сгорания. Кроме того, в парогенераторе используется физическое тепло топлива, а в некоторых случаях и тепло внешних источников, расходуемое на подогрев воздуха, необходимого для горения. Это тепло в парогенераторе воспринимается поверхностями нагрева и используется на нагрев воды до температуры кипения, ее испарение и перегрев первичного и вторичного пара и частично расходуется на тепловые потери, сопутствующие работе установки.
При сжигании топлива в парогенераторах, так же как и в других топливосжигающих устройствах, выделяющееся тепло соответствует низшей теплоте сгорания, так как водяные пары в продуктах сгорания не конденсируются. Поэтому общее располагаемое для использования
Тепло С2РР, МДж/кг, на 1 кг твердого или жидкого топлива составляет:
~ Фрн~Ь фв. вн + £*ТЛ 4" <3ф (3- 1 )
А на 1 м3 газового топлива
<3рр==<3сн+<3в. вн + 4л - (3-2)
В формулах (3-1) и (3-2):
(Зрн и (3ен — низшая теплота сгорания рабочей массы твердого и жидкого топлива и сухой массы газового топлива, МДж/м3;
Рв. вн=Р/[ (/°хв)'—/°в]—тепло, внесенное воздухом, подогретым вне парогенератора;
Р' — отношение количества воздуха на входе в парогенератор к теоретически необходимому;
(/°в)' и /°х. в — энтальпия теоретически необходимого количества воздуха на входе в парогенератор и холодного воздуха;
*тл — физическое тепло топлива;
С1ф = 6ф(1ф—2,5)—-тепло, вносимое паром, распиливающим мазут;
(Зф и — расход и энтальпия распыливающего пара, кг/кг и МДж/кг;
(2к=40,6- 10_^(С02)рк — тепло, расходуемое на разложение карбонатов при сжигании сланцев;
(С02)рк — содержание углекислоты карбонатов в рабочей массе сланцев, %.
Коэффициент разложения карбонатов принимается при слоевом сжигании сланцев равным & = 0,7, а при камерном &=1.
Физическое тепло топлива
^'тл = Стл^тл, МДж/кг, кДж/м3. (3‘3)
В формуле:
Стл — теплоемкость топлива, МДж/(кг-°С) или МДж/(м3-°С);
^тл — температура топлива, °С.
Теплоемкость рабочей массы твердого топлива
О ]УР, „ 100 —ГР.. п „
С тл = "ШГ + ^тл—Гоо—’ мДж/(кг-°С), (3-4)
Где сстл — теплоемкость сухой массы твердого топлива, принимается по данным табл. 3-1 [Л. 3].
Таблица 3-1
Теплоемкость сухой массы топлива, кДж/(кг °С)
|
Теплоемкость мазута стл, кДж/кг, определяется по формуле
TOC o "1-5" h z стл = 0,415 + 0,0006^, (3-5)
Где і — температура мазута.
Теплоемкость газового топлива, отнесенная к 1 м3 сухого газа, Сг. тл, кДж/(м3-°С) определяется по формуле:
Сг. тл = 0,01 (с На Н2 -}- СсоС О -- СснСН< 4" ССОа СОг +
1- 0,00124сНіО^г. тл. (3-6)
В формуле:
Сн2 ’ ссо* Ссн4* ссо, » сн2о ~ соответственно теплоемкости водорода«
Окиси углерода, метана, углекислого газа и водяного пара, ■ кДж/ (м3-°С);
Нг, СО, СН4, СОг — процентное содержание водорода, окиси угле* рода, метана, углекислого газа в 1 м3 сухого газового топлива, %;
^г. тл — содержание влаги в расчете на 1 м3 сухого газового топлива, г/м3.
Значения теплоемкостей негорючих составляю/цих газов приведены в табл. 2-1, а горючих газов — в [Л. 3].
Полное количество полезно использованного тепла фпг, МВт, в парогенераторе составляет:
(Зпг-— -^Пв (Іпе і'п. в) ”Ь 2/)вТ (^ ВТ І вт) +
+ Ан. п(*н. п - і'п. в) +^пр(ікип - *п. в) + фот - (^’7)
В формуле:
Аге — производительность парогенератора (расход первичного пара), кг/с;
^вт — расход вторичного пара, кг/с;
Ai. ii — расход насыщенного пара на сторону, кг/с;
Аф — расход продувочной воды, кг/с;
-Овт — расход пара через вторичный пароперегреватель, кг/с (при более чем одном промежуточном перегреве тепловосприятия промпе - регревателей нужно суммировать);
І'пе, і'вт и і"вт, ін. п, іпр и іц. в — энтальпии перегретого пара у главной парозапорной задвижки, на входе и выходе из промежуточного пароперегревателя, насыщенного пара (определяемая по давлению в барабане парогенератора), продувочной воды (подсчитываемой по давлению в барабане, а при прямоточных сепарационных парогенераторах — по давлению в сепараторе), питательной воды, МДж/кг;
(Зот — тепловосприятие воды или воздуха, подогреваемых в парогенераторе и отдаваемых на сторону, МВт.
Г' |
Л |
Воздух, £3
|
Г*' V ял |
Пароводяного тракта. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 3-1. К тепловому балансу парогенератора.
Распределение тепла, вносимого в парогенератор, на используемое тепло и на отдельные потери называется тепловым балансом парогенератора.
При составлении теплового баланса для парогенератора в целом (рис. 3-1) тепло, воспринятое воздухом в воздухоподогревателе и внесенное в топку, представляет собой внутреннюю рециркуляцию между воздушным подогревателем и топочной камерой и при выбранной системе расчета не должно вноситься ни в располагаемое, ни в используемое количество тепла. Полезно используемым является тепло, воспринятое экранными поверхностями, расположенными в топке, и конвективными поверхностями, расположенными в газоходах: пароперегревателе и водяном экономайзере. Тепло холодного воздуха и присо - сов в величину располагаемого тепла условно не вносят, учитывая его соответственным уменьшением потерь с уходящими газами.
Продукты сгорания, пройдя весь парогенератор, при коэффициенте избытка воздуха аух и температуре газов Фух через дымовую трубу выбрасываются в атмосферу.
При установившемся тепловом режиме работы парогенератора уравнение теплового баланса записывается в виде
ФРр=ф1+(?2+фз+ф4+ф5+фб - (3-8)
Если располагаемое тепло принять за 100%, то
100=<71 + <724-<7з+<74+<754-<76. (3-9)
В уравнениях (3-8) и (3-9):
100 == ЮО— полезно использованное тепло, %;
<?Рр ~ В(рР
В — расход топлива, кг/с;
($2 и <72, Яз и <7з, С}4 и <74, и <75, (?б и <7б— соответственно потери тепла с уходящими газами, от химической и механической неполноты сгорания топлива, от наружного охлаждения парогенератора и потери с физическим теплом шлаков и на охлаждение панелей, не включенных в циркуляцию парогенератора, МДж/кг или МДж/м3, и %.
Из тепловых потерь наибольшими являются потери с уходящими г а з а м и <72, %,
Ч,= /у’1~^/Чв (100-<?.), (3-10)
Где /ух — энтальпия уходящих газов при соответствующих избытке воздуха аух и температуре Фух.
Потери тепла с уходящими газами обычно составляют 5—8% рас* полагаемого тепла.
При разомкнутой схеме пылеприготовления и сушке топлива газами, отбираемыми за промежуточной поверхностью нагрева, потеря тепла <72, %, определяемая при расчете парогенератора на подсушенном топливе, составляет:
Д,= Г,<М + (1 ~ ^ ~ (100 - ?<), (3-11)
Где г и /отб — доля отбираемых на сушку газов, и их энтальпия.
В связи с тем, что значения энтальпии даны на 1 кг топлива,
В формулы (3-10) и (3-11) включен сомножитель (100—<74), учитывающий механический недожог и выражающий процент сгоревшего топлива.
С понижением температуры уходящих газов на 12—15°С потери тепла уменьшаются примерно на 1%. Поэтому желательно иметь возможно низкую температуру уходящих газов, рационально допустимую с точки зрения развития дополнительных поверхностей нагрева. С увеличением ат и дрисосов воздуха в газоходы парогенератора объем и температура газов возрастают, что приводит к увеличению <72.
Потери тепла от химической неполноты сгора
Ния (?з, МДж/кг, МДж/м3, когда в составе продуктов сгорания содержатся СО, Н2, СН4, подсчитываются по уравнению:
^ У^со "Ь ^ Фн, ^сн* Фсн4* (3-12)
В уравнении:
^со»^на»^сн* ~ объемы СО, Н2 и СН4, м*/кг или м*/м*;
^со» » ^сн4 — теплота сгорания СО, Н2, СН4, МДж/м*.
В связанном состоянии в 1 м3 СО или СН4 находится 0,54 кг углерода, т. е. столько же, сколько расходуется его на образование 1 м3' СОг. Поэтому суммарный объем СОг, БОг, СО и СН4 также определяется по формуле (2-7), а объем сухих газов при неполном горении составляет:
Т/ 1,866 (Ср -}- 0,3755Рор+к) /<з 1 о
С-г“ К0г + С0+СН4 ‘ ^ '
Выразив в уравнении (3-12) объемы отдельных продуктов сгорания 1ерез объем сухих газов, определенный по (3-13), и учитывая значения теплот сгорания продуктов неполного сгорания согласно табл. 1-4, получим:
N __ (Ср-f - 0.375Sp0p+к) (0.236СС) + 0,202Нг + 0,668СН4) 100 — ,Q л
Чг~~ С02 + S02 + СО + СН4 100 * '
= (3-15)
Небольшая часть топлива не выгорает и выпадает в холодную воронку или уносится из топки продуктами сгорания. Тепло, которое может быть получено при дожигании этой части топлива, составляет п о - терю тепла от механической неполноты сгорания.
По количеству недогоревшего топлива в шлаке и провале и в уносе ложно определить потери тепла от механической неполноты сгорания, f4, %, как
А ____ Q4 1 пп (п _ Лпл+пр, Гун > 32,7АР /о i
QPp 100 “ уашл+пр ЮО-Гшл+пр юо-Гун; QPp • ^ ^
В формуле:
&шл+пр и аун — доли золы топлива в шлаке и провале и в уносе;
Лпл+пр и Гун — содержание горючих в шлаке и провале и в уно - %;
32,7 — теплота сгорания горючих в шлаке и провале и в уносе, МДж/кг.
Потери тепла от химической и механической неполноты сгорания <7з+<74 зависят от вида сжигаемого топлива, от коэффициента избытка воздуха, от способа сжигания и совершенства организации топочного процесса. Вследствие недостаточно совершенной организации сжигания в топочном объеме агрегатов со слоевым сжиганием в них <7з больше, чем в камерных топках. В камерных топках при сжигании твердых топлив qz не превышает 0,5%. При сжигании жидких ш газообразных топлив q3 может достигать 1—1,5% и более, особенно "ари сжигании низкокалорийных газов.
Для камерных топок при сжигании твердых топлив q4 в основном «вязано с уносом несгоревших частиц топлива продуктами сгорания и заходится в пределах 0—5%, причем верхний предел относится к сжиганию низкореакционных топлив с малым выходом летучих, а именно к антрацитовому штыбу и полуантрацитам. При углях с большим выходом летучих механическая неполнота сгорания меньше и составляет 0,5—1,5%. Вследствие интенсификации процесса горения при сжигании топлив в топках с жидким шлакоудалением механический недожог снижается по сравнению с величиной q4 в топках с гранулированным шлакоудалением.
Потери тепла в окружающую среду q5 зависят от размера и температуры наружной поверхности парогенератора и температуры окружающего воздуха. Поверхность охлаждения, приходящаяся ма единицу мощности парогенератора, уменьшается с увеличением его яяропроизводительности. Поэтому q*, тем больше, чем меньше производительность агрегата. На основе обобщения опыта работы большого количества парогенераторов получены значения потерь тепла от наружного охлаждения в зависимости от их паропроизводительности. Так, например, для агрегата паропроизводительностью 55 кг/с q$ составляет 44
€,5%; для 110 кг/с—0,4%, а для 250 кг/с и более — 0,2%. Для упрощения в тепловых расчетах принимают, что потери тепла от наружного охлаждения распределяются между отдельными газоходами пропорционально воспринимаемому теплу в каждом из них. Поэтому при определении количества тепла, воспринимаемого поверхностями нагрева, <75 учитывается введением коэффициента сохранения тепла
?=1-------------- (3-17)
"^ПГ Я 5
Потери с физическим теплом шлака <7б)Шл, %,
(3-18) |
__ ^ШЛ-4РСшЛ^ШЛ
<7в, щл •
В формуле:
/Шл и сШл — температура и теплоемкость шлаков;
Яшл — доля золы топлива в шлаке.
При твердом шлакоудалении температура шлаков достигает 600— 700°С, при жидком температура шлаков превышает температуру начала жидкоплавкого состояния золы примерно на 100°С.
Потеря тепла на охлаждение панелей и балок <7б, охл, %, не включенных в циркуляционную схему парогенератора,
<?.. охл= 100, (3-19)
Где Нохл — лучевоспринимающая поверхность панелей, обращенных в топку.