СВАРОЧНЫЕ ДЕФОРМАЦИИ И НАПРЯЖЕНИЯ
Деформации при нагреве до температуры, превышающей 600
В связи с тем, что, начиная с температуры в [500 , предел текучести понижается, а при 600 становится равным нулю, характер деформаций и напряжений при нагреве до температуры,, превышающей 600°, будет несколько иной. В начале при нагреве стержня до температуры в 500' рост деформаций и напряжений
Рис. 9. Изменение тепловых и действительных 'деформации и напряжений при нагреве стержня до темпера- •• СЛ/V» £s 5003 туры, превышающей 600 при д — ■■ ■ ——. |
будет происходить так же, как это было указано в предыдущем, пункте. При дальнейшем нагреве, с момента времени t3 (рис. 9, а), пластические деформации начнут расти быстрее за счет понижения упругих деформаций, которые при Т = 600u (t — tt) обращаются п нуль. При температурах свыше 600° остаются только пластические деформации сжатия. В соответствии с изменениями упругих деформаций изменяются и напряжения (рис. 9, б)% которые в момент времени tA при Г=600° становятся равными нулю.
Если ограничение деформаций создать таким образом, что после достижения некоторого удлинения b не только дальнейшее удлинение, но и укорочение стержня станет невозможным,
то с началом остывания, несмотря на наличие препятствия укорочению, никакие напряжения в стержне не возникнут до тех пор, пока материал стержчя будет находиться в пластическом состоянии и не будет оказывать сопротивления изменению формы. Упругие деформации и напряжения начнут появляться в стержне, / начиная с момента t$, когда при остывании он достигнет температуры 600 В этот момент времени в стержне появляются упругие свойства, и дальнейшее препятствие укорочению стержня вызовет в нем растягивающие напряжения. Эти напряжения будут пропорциональны разности действительных деформаций Д, равных в рассматриваемом случае Д = bjl, и деформаций (X—епл), которые были бы, если бы стержень с достижением упругих свойств мог свободно перемещаться.
Таким образом, для интервала температур от 600 до 500° деформации растяжения в рассматриваемом случае будут
г" = А — (к — £пл) = * — а Г+ а 600° - j = а (600° — Т)
соответственно напряжения составят
= (600°-Т).
В то же время эти напряжения не могут быть выше предела текучести, соответствующего данной температуре Т. Для того же интервала температур (от 600 до 500°) изменения предела текучести в соответствии с принятой зависимостью (рис. 4) могут быть выражены формулой
и относительные деформации, соответствующие пределу текучести, будут
600° - г
es — 100°
Из формул для £* и є" видно, ЧТО При
_ , ^5
деформации при остывании от 600 до 500е будут равны деформациям, соответствующим пределу текучести для данной температуры.
В рассматриваемом случае (применительно к стали марки Ст. 3) с достаточной точностью можно принять, что действительно
es
а 100° ’
так как 0,000012 = 0,0000114.
Тогда при остывании от 600 до 500е относительные деформации растяжения будут только упругие и равные для любой температуры Т (в рассматриваемом интервале) деформациям, соответствующим пределу текучести для этой температуры. При
достижении в процессе остывания температуры 500° предел текучести достигает своей наибольшей величины, остающейся без изменения при дальнейшем понижении температуры, в связи с чем прекращается дальнейший рост напряжений. Так как при остывании ниже 500° деформации растяжения е растут, то возникнут пластические деформации, равные
£пл, = г—е* = а (600° — Т) — г.*.
Г Когда стержень в момент времени t, (рис. 9) достигнет своей первоначальной температуры (Г=0), величина пластических деформаций растяжения составит
£пл/ = а • 600° — Ss = S „л,
7
т. е. для рассматриваемого случая величина пластических деформаций растяжения не зависит ни от величины максимальной температуры нагрева (если она выше 600°), ни от степени ограничения деформаций.
Если а> loo3* т0 в интеРвале температур от 600 до 500° деформации г" будут больше, чем е" и, следовательно, кроме упругих деформаций, равных є", будут существовать и некоторые пластические деформации растяжения. Общая картина развития деформаций и напряжений при остывании в этом случае несколько ••■—изменится и примет вид, представленный на рис. 10.
При общая картина развития деформаций и напряже-
«ч? и”** примет вид, представленный на рис. 11.
(< ® более общем случае, когда действительное удлинение
стержня в процессе остывания меняется от величины b (при до- стижении остывающим стержнем температуры 600°, t = t6, на рис. 12) до величины Ь1 (при достижении им первоначальной температуры t = ts), величина суммарных деформаций растяжения г, для некоторого момента времени t, при котором температура стержня равна Т, а действительное удлинение bt, может быть выражено как
е, = у — (Х-~еял) =
=ва~—я» 7^ —|— а - 600°—j = а (600°—7) + -/-* •
При достижении стержнем в момент времени t% первоначальной температуры (Г=0; bt = — b{)
% = «.600' — j —
н том числе остаточные пластические деформации составляют
' ' то %че , = а • 6001 — bl — h
4 -,fn. ir8 — Я OUU 7 —у —- в,.
L /г ,*•
2 Н. О. Окерблом 3381. 17
ХНЙЧЄС54Л
/ • о If
ll ftl/ҐІ *u _... / V //
Рис. |
А. Д |
°нс, Ц, Изменение деформаций и напряжений при |
^ 8лР (Г іуи^ |
Ю. Изменение тепловых и действительных реформаций и напряжений прч * > —■5и0
*ч'~ " • I
Рис. 12. Изменение упругих и пластических деформаций в процессе нагревания й остывания стержня при заданном изменении деформаций. |
0 |
Рис. 13. Изменение упругих и пластических деформаций в процессе нагревания и остыЕанпя стержня в зависимости от характера изменения действительных деформаций в процессе остьваш. я. |
«
Таким образом, величина остаточных деформаций зависит от величины действительных деформаций Ь в момент достижения стержнем при остывании температуры 600 и от величины Ьх— действительных деформаций, остающихся после полного остывания. В то же время остаточные деформации не зависят от того, как изменялись действительные деформации в процессе нг~ грева.
Следует отметить, что по действительной остаточной деформации еще нельзя судить о напряжениях в стержне. Величина остаточных напряжений (и упругих деформаций) и величина остаточных пластических деформаций может быть определена лишь в' том случае, если, кроме Ьъ известны и деформации Ь.
Так, например, для случая, приведенного на рис. 13, где кривая ОВС показывает изменение тепловых деформаций X ==а*7’, a кривая OB'D — изменение действительных удлинений стержня,— величина суммарных деформаций в момент времени t определяется из выражения
Если для момента времени t6, соответствующего полному остыванию стержня, принять (в соответствии с кривой OB'D, рис. 13) /;// = 0,0045 и Ь{1 <= —0,0010, то
£/6 =0,000012*600—0,0010—0,0045 = 0,0017.
Из них пластические деформации составят
еял, = 0,0017 — = 0,0017 — 0,0011 = 0,0006,
т. е. ири этом имеют место растягивающие напряжения (рис. 13, б).
Если бы действительные деформации изменялись по кривой OB D' и btfl =— 0,0045, то
е, о = 0,000012.600 — 0,0045 — 0,0045 = — 0,0018,
т. е. в этом случае имели бы место сжимающие напряжения и пластические деформации сжатия (рис. 13, в).
Таким образом, несмотря на то, что остаточные деформации представляют собой укорочение, в стержне могут существовать и остаточные напряжения сжатия и остаточные напряжения растяжения.