СУХАЯ ПЕРЕГОНКА ДЕРЕВА ЛИСТВЕННЫХ И ХВОЙНЫХ ПОРОД

Расчет аппарата для ректификации метилового спирта

Возьмем загрузку 10-ти процентного спирта-сырца, весом 6 ООО кг. Удельный вес спирта равняется 0,984, поэтому объем загруженного спирта будет:

6000 :0,984 = 609У л.

При загрузке куба на % его емкости геометрический объем его равняется:

6098: £ = 9147 л = 9,147 .«К

При диаметре куба 2,4 .и высота его будет:

H = . У.:. 1 = _ - 2 02 »

1 3,14 , <2,4 р — ж

Положим, что аппарат работает 43 часа с загрузкой н выгруз­кой, а процесс ректификации, в течение которого расходуется пар, продолжается 40 часов.

Принимая спирт-сырец за воду, нагревающую поверхность паро­вой змейки в кубе можем рассчитать, как было описано ранее при расчете аппарата трехкубной системы.

Положим далее, что в результате работы аппарата получается продукт с содержанием 99 вес. процентов метилового спирта, при чем содержание его в кубе после ректификации равняется 0,4%.

Расход тепла на ректификацию слагается из следующих частей:

1) тепло, поглощаемое дефлегматором;

2) тепло, которое уносится продуктом из дефлегматора;

3) тепло, которое остается в аппарате по окончании работы;

4) тепло, которое теряется аппаратом вследствие охлаждения. Расход тепла на образование флегмы определяется, по Хаус-

Бранду, по формуле:

С„ = — , «---------------- , где

R Ы >d

С„ —расход тепла на флегму,

Ае — производительность аппарата, т. е. количество чистого мети­лового спирта в течение одного часа в готовом продукте,

А —скрытая теплота испарения метилового спирта = 255 т. г., $ —скрытая теплота испарения воды = 550 кал., ■) Fd —отношение труднокипящего к легкокипящеыу веществу в парах загруженной жидкости,

Fe — тоже отношение в парах готового продукта, fR—тоже отношение в жидкой флегме.

Положим, что производительность аппарата в начале ректифи­кации в один час равняется 15 кг метилового спирта.

По таблице 23 в кннге Хаусбранда „Действие перегонных и ректификационных аппаратов" находим, что содержание метилового спирта в парах в кубе аз 10-ти процентного спирта-сырца равняется 46,8%; следовательно, воды в них:

100 — 46,8 = 53,2%, откуда fd = 63,2 : 46,8 = 1,138.

Содержание метилового спирта в парах готового продукта — 99%, следовательно, содержание воды — 1И и

F = 1 : 99 = 0,0101.

Е *

>) Здесь принимается средняя теплота испарения при разных темпера турах в колонне от 66° до 100е Ц.

Так как наименьшее количество тепла на флегму будет в том Ч5лучае, когда в куб стекает флегма такой же крепости, как жидкость в кубе, то

FR = 90:1 о = 9,0-

Следовательно, расход тепла на флегму при получении 15 кг ме­тилового спирта в час будет:

Ск=150Д38-0,Ш01М255 + 9.5501= ^ ^ ^

Расход тепла для получения 1 кг метилового спирта из 10 про­центного сырца составит:

11205:15 = 747 кал.

Этот расход на периодически действующих аппаратах непостоянен, он Возрастает с уменьшением содержания метилового спирта в кубо­вой жидкости.

В конце ректификации, когда содержание метилового спирта в кубе уменьшается до 0,4%, расход тепла на флегму на 1 кг мети­лового спирта-продукта равняется:

Г — 1 • (32-333 - F>'0101-1 (255 + 249.55Q) R ---------- 249-32,333 = 20 426 кол.,

Так как при содержании 0,4% метилового спирта в кубе, в парах этой жидкости метилового спирта будет 3% (см. таблицу 23 ')), следо­вательно,, fd = 97 г 3 = 32,333.

Содержание воды в кубовой жидкости равняется 100 — 0,4 = 99,6%. поэтому:

FR= 99,6:0,4 = 249.

В последний час ректификации производительность аппарата будет меньше; положим, что она равняется 8 кг метилового спирта; расход тепла на флегму в этот час будет:

20 426 X 8 = 163 408 кал.

Общий расход тепла на флегму в течение всего процесса опре­деляется следующим образом. Процесс ректификации разбивается на периоды с понижением содержания метилового снирта в жидкости

') Хаус б ран д. Действие перегонных и ректификац. аппаратов.

В кубе, например, 1-й период—от Ю°/0 до 9%, второй от 9 до 8°/0 и т. д. Для каждого периода определяем количество отогнанного метилового спирта в кг, средний расход тепла на 1 кг метилового спирта за дан­ный период и общий расход тепла за период.

При содержании в загруженной жидкости 10% метилового спирта воды в в ООО кг загрузки будет 5 400 кг, а метилового спирта—800 кг. При содержании в кубе 9% метилового спирта в нем будет воды 91%, следовательно, прн 5400 кг воды метилового спирта будет 584,06 «г, так как 9:91 — 5:5 400, откуда х = 534,06.

Следовательно, за этот первый период понижения ^крепости жидкости в кубе с 10% до 9% метилового спирта отгонится 600—534,06=65,94 кг.

Расход тепла на 1 кг метилового спирта при содержании его в кубовой жидкости 9% вычисляем по вышеуказанной формуле и находим равным 866,5 каг., средний расход тепла за этот период равняется (747 + 866,5): 2 = 806,7 кал., и общий расход тепла за период, или на отгонку 64,94 ж» метилового спирта, составит 806,7 X «5,94 = 53 193,7 кал.

Делая подобный расчет для каждого периода, составляем сле­дующую таблицу (стр. -238).

Следовательно, расход тепла на флегму при загрузке 6 ООО кг 10% спирта и прн получении готового продукта (креп. 99% весов.) составит 1 508 708,8 кал. Не считая потери на ректификацию, должно получиться 578,3 «г 100% метилового спирта, т. е. 99 процентного будет;

Расход тепла на 1 кг 99 процентного саирта составит:

1508 708,8:584 = 2 583,4 кал.

Принимая полученный продукт за безводный метиловый спирт, находим отдачу тепла в холодильнике:

584 Х255 -1-584 ■ 0,66(66— 15) = 168 577 кал.,

Где 0,66 — теплоемкость метилового спирта.

Остаток в кубе равняется 6000 — 584 = 5416 кг. Принимая его за воду находим, что в нем остается тепла:

5 416 • 1 • (100 — 20} = 433 280 кал.

Потеря тепла аппаратом вследствие охлаждения (лучеиспускание и конвекция) вычисляется обычным путем, как указано ранее. Ири изоляции куба и колонны этот расход составит не более Ь% общего расхода тепла, т. е. не более 105 528 кал.

От

216 093 кал.

Таким образом расход тепла на 1 кг продукта составит

2216093:584 = 3794 хал.

При теплоотдаче пара 493,8 кал. (7 абс. атмосфер) расход пара на всю операцию равняется

2 216 093:493,8 = 4 487 кг,

А на 1 кг продукта

4 487 : 584 = 7,6 кг.

Теперь расчитаем расход тепла на вторичную ректификацию, когда крепкий спирт разбавляется, поступает в перегонный куб уже разбавленным и отгоняется до содержания 0,4%. Положим, что он разбавляется до 43% и такого спирта загружается б ООО кг, т. е.

4- = 2 580 кг безводного.

Также, как и ранее, разбиваем процесс ректификации на периоды и вычисляем расход тепла на каждый период, как показывает сле­дующая таблица.

Период от н до * метилов, спирта

Количество мет. спирта, отгоняемого за данный пе­риод в кг

Количество тепла на T Кг Отгоняемого мети л. спирта в кал.

Средн. расход тепла за пе­риод на 1 кг отогнанного мет. спирта в кал.

Общий расход тепла за дан­ный период в кал.

I

I

14 161,5 ; 194 012,5

1 898 407,7 кал.

Из 2 657,7 кг безводного спирта получается:

2557,7-100:99 = 2 588,5 кг 99 процентного.

Принимая полученный продукт за безводный метиловый спирт, на­ходим отдачу тепла в холодильнике:

2 583,5 • 255 4-2 583,5 • 0,66 (ее — 15) = 786 675 кал.

Так как после ректификации в кубе остается 6000—2583,5 = 3416,5 кг Жидкости, то, принимая ее за воду, находим остаток тепла в ней:

3416,5 . 1 - (100 —20) = 273320 кал.

Потерю тепла лучеиспусканием и конвекцией берем по преяшему расчету равной 5%, т. е. 147 920 кал.

Следовательно, весь расход тепла на вторичную ректификацию равняется:

Расход тепла на флегму.......................... - . . . 1 898 407 кал,

Отдача тепла в холоди льни ко............................. 786 675 Г

Остается в кубе........................................................ 273 320 „

Потеря тепла охлаждением................................... 147920 .

Всего........................ 3 106 322 кал.

Расход тепла на 1 кг продукта составит:

3 ] 06 322: 2 583,5 = 1 202 жал., А расход пара на всю операцию:

3 106 322: 493,8 = 6 290 кг

И на 1 кг продукта:

6 290 :2 583,5 = 2,43 кг.

Число тарелок в колонне. Количество необходимых тарелок за­Висит от содержания метилового спирта в перерабатываемой жид­кости, от крепости получаемого продукта и от количества теплоты на Флегму. Чем выше содержание спирта в первоначальной жидкости и Чем ниже крепость продукта, тем меньше требуется тарелок при одном и том же расходе тепла на флегму. При одной и той же кре­пости первоначальной жидкости и при одной и той же крепости продукта тем больше потребуется тарелок, чем меньше расход тепла На флегму. Так как при вторичной ректификации расход тепла на флегму на 1 кг продукта меньше, чем при первичной, то тарелок е атом случае потребуется больше.

Расчет числа тарелок удобнее производить, исходя из готового продукта, т. е. переходя при расчете от верхней тарелки к нижней, при чем в основание берется теоретический расход тепла на флегму.

Положим, что производительность аппарата при вторичной рек­тификации равняется 30 кг безводного метилового спирта в час, тогда в начале процесса общий расход тепла составит:

30 X 246 = 7 380 хал. Для расчета числа тарелок принимаем расход тепла и первый час работы 7 000 кал. Как сказано выше, крепость флегмы, стекал»щей в куб, должна равняться крепости жидкости в кубе, следовательно, в 1-й час должна равняться 43%.

Количество флегмы, стекающей с верхних тарелок на. ппжня-?. определяется по формулам:

Cv

А, --■■■■ - + f g — для метилового спирта

= Av Fv - - для води,

Где

Cv - количество тепла на флегму — 7 ООО кал., Wv — количество труднокшшцего,

Av... количество легкокппящего,

F —отношение трудиокинищего к легкокипящему, 1 скрытая теплота испарения метилового спирта — ш.

* воды (550 кат.). Количество пара, поднимающегося снизу вперх, с ннжник таре­лок на верхние, представляет суммы флегмы к продукта, т. <■-

^ "v 4" а0

Wh - j - W

При крепости продукта (паров) пел флегма, стекающая де­

Флегматора на верхнюю таре п;у колони.,], по таблице si (X а у <; - бра и д. Действие перегон, и ректпф. аппаратов), должна содержать »7,06% метилового спирта, т. е. ei' отношение

Fv — 2,ГН : oi.. ---- 0,о.

Следовательно, количеств' могилоц^го «чшрга в ней будтм:

_ (ч 7 0№.)

~ > ■ F, ;I ■ IMUoa . лад л'* А количество коды

L'v o. ii-iO'i - 0,782 кг.

^yiHfl :ir|!<'J I. |; ' .1 -J'tld : и

При крепости продукта 99% и при производительности в час 30 м метилового спирта количество водяных паров, поднимающихся с ас спирта будет:

"W -= ■ 30 = 0,303 кг.

С УУ '

Следовательно, с самой верхней тарелки переходит в дефлег­Матор пара:

Ab = av-fae = 25,8 -{- 30 = 55,8 кг, Wb = = 0,782+ 0,303= 1,085 кг.

Отношение этого пара:

Fs= 1,085 : 55,8 = 0,0194.

По таблице 23 крепость пара —98,1% крепость флегмы на самой верхней тарелке, из которой образовался этот пар, будет 94,5%, и от­Ношение флеГМЫ fj, = 0,0589.

Обратный поток с 1-й тарелки сверху на 2-ю тарелку:

_ Cv _ 7 000 аи — "a + fRy ^ 255 +6,0589 ~&Ъ0 ~ 24,4 Кг' WR = aRfR = 24,4 ■ 0,0589= 1,437 кг.

Пар со 2-й тарелки:

Аь~ак + ае = 24,4+30 = 54,4 кг, Wb = VR + wc = 1,437 + 0,303 = 1,74 кг.

Отношение пара:

Fb = 1,74: 54,4 = 0,0320.

Следовательно, по таблице 23 крепость этого пара . . 96,9%,

Крепость флегмы на 2-й тарелке............................... Э1,20/0,

Отношение флегмы................................................... 0,0976.

Обратный поток на 3-ю тарелку:

_____ 7 ООО______ г

R 25"5-г-«;о»76 . 550 ~~ Ш>

WR = 22,7 ■ 0,0976 = 2,216 кг. Пар с -3-й тарелки:

Аь = 22,7+ 30 = 52,7 кг, \ ~ 2,216 + 0,303 = 2,519 Ki, fb = 2,519 : 52,7 ~ 0,0478,

Крепость пара с 3 тарелки............................. 95,45 %

„ флегмы на 3 тарелке..... 87,2%

Отношение флегмы...................................... 0,147

Я так далее до 18-й тарелки.

Обратный поток на 18-ю тарелку:

__ 7000 _ _

AR— 255 + 1,315. 5ЫГ~'*1& KZ' WR= 7,15 ■ 1,315 = 9,402 кг.

Пар с 18-й тарелки:

' аь = 7,15 + 30 = 37,15 кг, wb = 9,402 - j - 0,303 = 9,705 кг, 1Ь = 9,705 : 37,45 = 0,262.

Крепость пара с 18-й тарелки......................... 79,18%

„ флегмы на 18-й тарелке.... 43%.

Следовательно, мы дошли до-предела понижения крепости, т. »» До 43%, для чего теоретически достаточно 18 тарелок. Практически же, вследствие перебрасывания жидкости с тарелки на тарелку, нужно увеличить число тарелок на '5096, т. е. нужно взять:

18 -1,5 = 27'тарелок.

Псе предыдущие расчеты относятся к началу вторичной ректи­фикации, когда крепость жидкости в кубе можно было принять 43%. И последний час ректификации, когда крепость этой жидкости дойдет до 0,4%, тарелок нужно будет меньше, так как расход тепла для получения 1 кг метилового спирта будет больше. Для получения 1 кг Метилового спирта из слабой жидкости в кубе, крепостью 0,4 %, нужно по теоретическому расчету затратить 20 420 кал.

Ререм производительность аппарата в последний час s Кг (af), следовательно, расход тепла на флегму будет:

20426 X 8 = 103 408 кал. ИЛИ кругло 164 ООО кал.

Поэтому ас = 8, vt = • 8 = 0,08. fv по прежнему = 0,0303.

Поток на 1-ю тарелку сверху:

С, 164 ООО

А = , , = - z^r - Кмгл—- - п — 003,2 кг, "V T -I- Fv 2эо -г 0,0303 . эоО '

Wv av fv = 603,2 ■ 0,0303 = 18,277 кг.

Нар с 1-й тарелки:

Ab = at + - «03,2 - f 8 611,2 Кг, Ivb = wv + Vt = 16,277 4- 0,08 — 18,357 Кг. Ls = 18,357: 611,2 = 0,03.

Крепость пара с 1-й тарелка........................... 97,14%.

„ флегмы на 1-й тарелке.......................... 91,8%

Отношение флегмы fR................... ,.*... 0,089

Ноток на 2-ю тарелку;

_ 164000 Av~ 255 + 0,089:550

Wv = 037,7 - 0,089 = 48,88 кг.

Пар со 2-й тарелки:

Аъ = 537,7 +8 = 545,7 кг, Wb= 48,88+ 0,08= 48,96 кг, Fb = 48,96:545,7 — 0,0897.

Крепость пара со 2-й тарелки......................... 91,78%

„ флегмы на 2-й тарелке.......................... 76,1%

Отношение флегмы fb..................................... 0,312

И т. д. до 8-й тарелки.

Поток на 8-ю тарелку:

— 164 ООО __

R 256 + 242,3 . 550 ~~ >Л кг' W„ = .1,8 - 242,2 = 314,99 кг.

Пар с 8-й тарелки:

Ай= 1,3 + 8 = 9,3 кг, = 314,99 +0,08 = 315,07 кг, Flt— 315,07 '.9,3 = 38,87.

Крепость пара с 8-й тарелки............................. 2,9%

» флегмы на 8-й тарелке..... 0,39%

Следовательно, при расходе 20 426 кал. на флегму на 1 кг мети­лового спирта при ректификации слабого спирта (крепостью 0,4%,! нужно:

8 - ],э = 12 тарелок.

Приблизительно, столько же тарелок нужно и при ректификации 10-ти процентного спирта при теоретическом расходе тепла на флегму. В этом случае принимаем ас = 15 кг метилового спирта в час,

Тогда w, = ^ 15 = 0,151.

Расход тепла на флегму в 1-й час работы будет 747 15 — 11 205 кал. принимаем кругло 12 ООО кал.

"Исходя из этих цифр и ведя расчет по прежнему, находви:

Крепость пара с 1-й тарелки........................... 97,62%

TOC o "1-3" h z флегмы на 1-й тарелке................... 93,1%

Крепость пара со 2-й тарелки......................... 94,6%

Флегмы на 2-й тарелке................... 84,5%

и т. Д. До 7-й тарелки.

Крепость пара с 7-й тарелки.......................... 45,46%

Флегмы на 7-й тарелке.... 9,63%

Таким образом при ректификации Ю-ти процентного спирта нужно в начале работы:

7 ■ 1,5 со 11 тарелок.

Мы видели, что при вторичной ректификации 43-х процентного спирта требуется наибольшее число тарелок, а именно 27; на этом числе тарелок и нужно остановиться, так как при 27 тарелках, "можно конечно вести и ректификацию слабого спирта.

Высота колонны. Высоту парового слоя между тарелками при ско­рости пара 2 м)Сек. принимают 130—200 мм. Возьмем высоту = 160 мм, Слой жидкости на тарелке равняется 20 мм. Следовательно, расстоя­ние между тарелками будет:

150 + 20 = 170 -iut.

При толщине тарелки 3 мм, толщина всех 27 тарелок равняется.3 - 27 — 81 Нижняя полость для ввода пара под самой нижней тарелкой имеет высоту около 500 мм. Таким образом вся высота колонны равняется:

170-27 4-81-1-500 = 4 590 + 581 -5 171 мм.

Диаметр колотт. Диаметр колонны определяется по числу и площади отверстий тарелки, пропускающих пар. Поэтому прежде всего нужно вычислить эту площадь.

Процесс ректификации происходит при повышенном давлении, которое зависит от сопротивления, представляемого прохождению пара суммарным слоем флегмы на тарелках колонны и трением пара о сте нки Это давление равняется приблизительно 1Д6 абс. атмосферы.

Расчет нужно вести на максимальное выделение пара для полу­чения 8 кг метилового спирта в последний час ректификации прн расходе тепла на флегму 20 426 кал. на 1 кг метилового спирта.

Так как расход тепла на каждой тарелке остается один п тот же, то на Берхних тарелках, где флегма крепче, пара образуется больше, чем внизу. Поэтому нужно определить объем пара внизу и вверху колонны, взять средний объем к вычислить площадь прохода при известной скорости движения пара.

Объем пара вычисляется по следующим формулам СХаусбранд>

W„ = ae fd~w, 4 = И WB = аь

Ь xd

—; часть водяных паров» которые увлекаются с готовым про-

"j - W

Дуктом (а, + wo) в отношении —-------------- — fd,

Аь —метиловый спирт, возвращающийся в куб с флегмой,

—вода, возвращающаяся в куб с флегмой, ^ — отношение флегмы, которое соответствует жидкости в кубе - в последний час, т. е. отношение равняется 99,6:0,4 = 249. fd —отношение пара из 0,4% жидкости = 32,33, wt = 0,08, как было ранее вычислено. Поэтому находим:

Wu = ас fd — ЛУ^ = Ь - 32,33 — 0,08 = 258,56 кг,

Аь = ~F-'I.. fd "" 949 _ = 1 ■193 кг"

Wb = ah— fb = 1,193 ■ 249 = 297,06 кг. . Так как пар из куба состоит из wd и ad, a = vb +

И ad = ab + Эе> Т0

Yd = 297,06+ 0,08™ 297,14 т ad— 1,193 + 8= 9,19 Кг.

Таким образом, чтобы получить 8 кг метилового спирта в час При расходе 20426 кал. на 1 кг нужно испарить 297,14 кг воды и 9,19 кг метилового спирта.

Так как при 100° и 1,16 атм. давления 1 кг водяного пара зани­Мает 1,46 м*, то 297,14 кг при тех же условиях займут:

297,14 - 1,46 = 434 М Объем 1 кг пара метилового спирта при 100° и 1,16 атм. давления равняется 0,83 поэтому 9,19 т спиртовых паров занимают:

9,19 • 0,83 — 7,7 мя. Следовательно, общий объем пара внизу колонны равняется:

434 + 7,7=441,7 м*. Ранее мы нашли, что со 2-й тарелки сверху в последний час испаряется 545,7 кг спирта и 48,9 кг воды.

При 70° Ц (температура кипения на верхних тарелках) и 760 мм< Кввлення 1 ш паров метилового спирта занимает 0,882 л3, а 1 кг во'

Дяных паров —1,56 лЛ Поэтому общий объем, занимаемый 545,7 кг паров спирта и 48,9 кг водяных паров, равняется

545,7 X 0,882 + 48,96 X 1,56 = 549,4 м3:

Берем среднее из этих двух объемов:

Так как этот объем паров образуется в течение часа, то объем в секунду равняется 496:3 600 = 0,1377 м3. Если скорость движения пара возьмем 2 м/еек, то площадь отверстия для прохождения пара:

S =0,1877 :2 = 0,0688 м'- = в88 см2.

Этой цифрой можно воспользоваться для распределения ее между отдельными отверстиями и для вычисления диаметра тарелки. Твус, если диаметр центрального отверстия с колпачком равняется 166 - м,«| а площадь отверстия = 0,0217 м2, то на остальные отверстия по окруж­ности тарелки остается 0,0688 — 0,0217 = 0,0470 м'1 или 470 см2. Диа. метр колонны в этом случае можно взять 600 — 700 мм.

Расчет дефлегматора. Максимальное количество тепла, отдаваемое дефлегматору в час, равняется 20 426X 8= 163 408 кал.; принимаем кругло 164 000 кал. Коэффициент теплопередачи между паром и жидкостью вычисляется в данном случае по формуле:

,— 3

К = 750 i-'.v, (/ 0,007 + Vj,

Где V, — скорость движения паров, которую здесь можно принять в 4 .«/сек., Vj — скорость движения воды, которая вследствие большой подачи воды для получения более крепкого спирта принимается здесь равной 0,3 л/сск. Следовательно,

К = 750 | 4 0700Т"+0,3 = 1 012 кал.

Допустим далее, что

Ti — температура входящей в дефлегматор воды 18°, t, — температура выходящей из дефлегматора воды 63*. Следовательно, расход воды в час равняется: 164 000 : (63— 18) = 3 645 кг.

Так как температура входящих в дефлегматор паров около 70», то наибольшая разность температур t0=«6—18 = 48°, наименьшая разность te = 70 — 63 = 7° и средняя разность температур ttn = 21,3е; поэтому охлаждающая поверхность дефлегматора:

Н— С — 164000 - й S

П — " г_ . К ~ ~2]> . 1012 = м •

Объем паров, поступающих в дефлегматор в последний час рек­тификации, равняется 549,4 л3; объем паров в секунду составит 548,4-3 600 = 0,153 и сумма площадей поперечного сечения вер­тикальных трубок дефлегматора при скорости движения паров 4 м/еек. Определится в о,0383 м2 (0,153: 4).

Если возьмем 50 трубок, то площадь сечения каждой трубки будет 0,0383 :50 = 0,000766 м? — 7,66 см'г, отсюда диаметр трубки

Охлаждающая поверхность каждой трубки должна быть 7,6:50 = 0,152 мs и длина трубки 1 =„ ^ошг" lj55 м-

Диаметр дефлегматора с 50 трубками можно ваять равным 0,65 м.

Расчет холодильника. Холодильник рассчитывается по максималь­ному выделению дестиллята, которое в начале ректификации рав­няется зо к» метилового спирта в час. Так как продукт получается 99 % То его можно принять за безводный; поэтому при конденсации я охлаждении в холодильник перейдет следующее количество тепла

30,3X 255 = 7 726 кал.

30,3X0,66(66 — 20)= 920 „

Всего , .8 646 кал. В остальном расчет ведется так же, как было указано ранее.