Строительніе статьи 1996

Зависимость прочностных и контракционных характеристик цементов различных групп по эффективности при пропаривании


Завод-

Изготовитель

Нормаль­

Ная

Густота,

%

Сроки схватыва­ния, ч—мин

Прочность, МПа после

Коэффи­циент эф­фектив­ности при про­парива­нии

Начало

Конец

Пропа­

Ривания

Нормаль­

Ного

Твердения

Пикалевский

25,1

4-35

7-20

31,1

44

0,71

Воскресенский

25

1-49

5-15

35

50,5

0,69

Староосколь-

24.5

1-33

3-34

21,8

44,6

0,49

Скии

Первомайский

25,9

3-47

6—00

22,3

47,1

0,47

подпись: завод-
изготовитель нормаль
ная
густота,
% сроки схватыва-ния, ч—мин прочность, мпа после коэффи-циент эф-фектив-ности при пропарива-нии
 начало конец пропа
ривания нормаль
ного
твердения 
пикалевский 25,1 4-35 7-20 31,1 44 0,71
воскресенский 25 1-49 5-15 35 50,5 0,69
староосколь- 24.5 1-33 3-34 21,8 44,6 0,49
скии 
первомайский 25,9 3-47 6—00 22,3 47,1 0,47

Таблица 2

Состав

В/Ц

Осадка

Расход

Состав бетона, мае. %

Бетона

Конуса,

См

Цемента, кг на 1 м '

Цемент

Песок

Щебень

1

1,5

3,5

280

1

2,84

4,08

2

2,5

3,5

460

1 J

1,46

2,29

подпись: таблица 2
состав в/ц осадка расход состав бетона, мае. %
бетона конуса,
см цемента, кг на 1 м ' цемент песок щебень
1 1,5 3,5 280 1 2,84 4,08
2 2,5 3,5 460 1 j 1,46 2,29

9фо

подпись: 9фо

В условиях тепловлажностной об­работки (ТВО) наиболее эффектив­ными являются цементы, обеспечи­вающие получение наибольшей прочности бетона при минимально возможном их расходе и при наи­более коротких режимах тепловой обработки.

В настоящее время в роли каче­ственной характеристики эффек­тивности цемента в условиях ТВО используется коэффициент при пропаривании. В зависимости от величины коэффициента при про­паривании цементы разделены на три группы [1]:

— высокоэффективные (I группа, Кп = 0,68);

— среднеэффективные (И группа, Кп = 0,57-0,67);

— низкоэффективные (III Группа, Кп = 0,56);

Как известно, прочность и дефор - мативность бетона определяется, главным образом, структурой и свойствами цементного камня. Ха­рактеристики структуры бетона в процессе его твердения невозмож­но рассматривать без данных о кинетике гидратации цемента.

Во ВНИИФТРИ была разработана методика и аппаратура [2 для из­мерения кинетики изменения контракции бетона, т. е. изменения суммарного объема цемента и воды в процессе гидратации.

Прямая связь между степенью гидратации цЬмента и контракцией бетона позволяет исследовать про­цесс формирования структуры и оценить эффективность режима твердения бетона при различной температуре.

Были проведены исследования по определению контракционного объ­ема твердеющей системы на цемен­тах разных групп по эффективности при пропаривании.

Исследования проводились на дифференциальном контрактометре КД-02, который позволяет опреде­лять изменения контракционного объема при твердении бетона в условиях, моделирующих пропари-

Таблица 1

Вание. Прибор обеспечивает скоро­сть подъема и снижения температу­ры от 5 до 50 °С/ч, имеет автоном­ную связь с лабораторной тепловой камерой для задания и воспроизве­дения заданного теплового режима.

Определение изменения кон­тракционного объема дифференци­альным методом состоит в непрерыв­ном определении разности давлений между исследуемым и модельным ма­териалами и построении зависимости,

Д V =/г, где т — время (ч, сут.).

В экспериментах использовались цементы Пикалевского, Воскресен­ского, Старооскольского, Перво­майского цементных заводов, отно­сящиеся к различным группам эф­фективности цементов при пропа­ривании. Характеристики цементов приведены в табл. 1. В качестве крупного заполнителя использовали гранитный щебень фракции 5—20 мм, в качестве мелкого заполнителя

— песок кварцевый с модулем крупности 2. В опытах использовали составы бетона при двух значениях водоцементного отношения. Соста­вы бетона приведены в табл. 2.

Определение изменения конт­ракционного объема и прочности изучали на бетонах в условиях ускоренного твердения по режиму

2 + 3 + 19 при температуре изотер­мического прогрева 50, 65 и 80 °С. Контракцию (Д Кпр) определяли с момента приготовления бетона до возраста 24 ч в условиях ТВО. Кроме этого, определяли контрак­цию бетона нормального твердения (Д Vis) (табл. 3).

Одновременно определяли проч­ность в возрасте 4, 6, 9, 12, 18, 24 ч (Кбпр) и в 28 сут нормального твердения (R628ht). По результатам испытаний рассчитывали коэффи­циенты прочности Кпр = Re"v/ Яб28т И коэффициенты контракции К АV =aV„p/aV2В и были построе­ны кривые изменения этих коэффи-

Зависимость прочностных и контракционных характеристик цементов различных групп по эффективности при пропаривании

Завод-

Темпера-

В/ц

Прочность, МПа

Контракция, ЛУ см3

Телъ

Термиче­

Ского

После ТВО при изотермии, ч

Яъ28т

После ТВО при изотерме, ч

Лб28ит

6

12

18

6

12

18

Прогрева,

°С

Пикалевс-

80

0,66

14,2

15,8

16,8

24.3

6,8

7,3

7,5

9,2

Кий

.

0,4

30,7

36,7

37

43.8

10,5

11,3

11,5

13,9

65

0,66

9,5

13,2

15,2

21,7

5,4

6,5

6,7

9,1

0,4

27,2

30

34,2

39,8

8,6

10

10,4

13,4

50 -

0,66

8,3

11,2

13,2

21,8

4,2

5,6

6

9

0,4

19,6

25,9

30,4

40,1

6,3

8,6

9,4

13,4

Старо-

80

0,66

8,3

11,2

13,3

25,7

6,7

7,8

8,1

12,2

ОСКОЛЬ­

0,4

24,1

29,8

33,9

49,4

10,6

12

12,8

16

СКИМ

65

0,66

9,7

13,4

25

5,3

6,5

7,2

12,1

0,4

15,1

25,9

32,8

47,3

8,5

10

11,2

16,3

50

0,66

2,9

5,2

7,7

26,2

4,4

5,8

6,6

12,3

0,4

7,6

13,9

21,3

44

6,6

8,9

10,7

15,9 !

подпись: завод- темпера- в/ц прочность, мпа контракция, лу см3
телъ термиче
ского после тво при изотермии, ч яъ28т после тво при изотерме, ч лб28ит
 6 12 18 6 12 18 
 прогрева,
°с 
пикалевс- 80 0,66 14,2 15,8 16,8 24.3 6,8 7,3 7,5 9,2
кий . 0,4 30,7 36,7 37 43.8 10,5 11,3 11,5 13,9
 65 0,66 9,5 13,2 15,2 21,7 5,4 6,5 6,7 9,1
 0,4 27,2 30 34,2 39,8 8,6 10 10,4 13,4
 50 - 0,66 8,3 11,2 13,2 21,8 4,2 5,6 6 9
 0,4 19,6 25,9 30,4 40,1 6,3 8,6 9,4 13,4
старо- 80 0,66 8,3 11,2 13,3 25,7 6,7 7,8 8,1 12,2
осколь 0,4 24,1 29,8 33,9 49,4 10,6 12 12,8 16
ским 65 0,66 5д 9,7 13,4 25 5,3 6,5 7,2 12,1
 0,4 15,1 25,9 32,8 47,3 8,5 10 11,2 16,3
 50 0,66 2,9 5,2 7,7 26,2 4,4 5,8 6,6 12,3
 0,4 7,6 13,9 21,3 44 6,6 8,9 10,7 15,9 !
8 16 24 т,4

Рис. 1. Кинетика изменения коэффици­ента контракции пропаренного бетона при В/Ц = 0,66 и температуре изотер­мической выдержки 80 °С на цементах заводов:

1 - Пикалевского; 2 — Воскресенского;

3 — Старооскольского; 4 — Первомай­ского

Циентов во времени. Кинетика из­менения этих коэффициентов проч­ности и коэффициентов контракции бетонов, изготовленных на цемен­тах различных групп эффективности при пропаривании, приведена на рис. 1 и 2.

На основании проведенных ис­следований прочности и контрак­ции бетонов, изготовленных на це­ментах различных групп по эффек­тивности при пропаривании, можно сделать следующие выводы.

Коэффициенты контракции адек­ватны коэффициентам прочности, как с качественной стороны, так и с количественной. Классификация цементов по группам по эффек-

Зависимость прочностных и контракционных характеристик цементов различных групп по эффективности при пропаривании

Рис. 2. Кинетика изменения коэффици­ента прочности пропаренного бетона при В/Ц = 0,66 и температуре изотер­мической выдержки 80 °С:

1 - Пикалевского; 2 — Воскресенского; 3 — Старооскольского; 4 — Первомай­ского

Тивности при пропаривании, кото­рая была разработана также по активности при пропаривании (Кцпр) и коэффициенту при про­паривании (Кп) при одном режиме тепловой обработки, действитель­на при всех температурных уров­нях (от 30 до 100 °С) за время от

0 до 24 часов (см. рис. 1, 2).

Различие кинетической направ­ленности цементов в бетонах, кото­рая оценивается по изменению контракционного объема

(см. табл. 3, рис. 1), сохраняется при всех режимах тепловой обра­ботки, независимо от В/Ц, времени (т) — от 0 до 24 ч и температуры изотермического прогрева — от 30 до 100 °С.

Принимая за оптимальный режим времени, когда кинетика контрак­ции выходит на асимптотический уровень, можно считать, что для необходимого быстрого достижения степени гидратации цемента, а сле­довательно, и быстрого набора прочности бетоном, рациональнее применять цементы с более высо­ким коэффициентом при пропари­вании. Так, на бетонах с В/Ц = 0,4 и температуре изотермии 1°Ип = = 50 °С, изготовленных на цемен­тах I группы, длительность прогрева можно сократить на 4—5 ч по сравнению с бетонами на цементах

III Гр.; при В/Ц = 0,4, ї°ип = 80 °С

— на 1,5—2 ч; при В/Ц = 0,66 и ї°ип = 80 °С — на 2—3 ч, и т. д.

Итак, кинетическая направлен­ность цементов при твердении в бетоне, которая оценивается но изменению контракционного объе­ма, сохраняется при всех режимах ТВО, независимо от В/Ц, времени и температуры изотермического прогрева.

Строительніе статьи 1996

Пневматический вибратор

,С каждым годом расширяется область применения вибрацион­ная техники и технологии в строи­тельстве. Широкое распростране­ние получили вибрационный ме­тод уплотнения бетонных смесей, вибрационные методы выгрузки и транспортирования сыпучих мате­риалов и т. д. …

Методика определения рациональных составов тяжелого бетона

(В порядке постановки вопроса) Одной из проблем технологии бетона является создание стандарт­ной методики но оперативному подбору рациональных составов тяжелого бетона. Разработке тако­го стандарта в определенной степе­ни мешает отсутствие общеприз­нанной простой …

Способы предотвращения на керамическом кирпиче

Опубликован аналитический обзор видного ученого и области технологии керамических стеновых магери - алон И. А. Альперовича, посвященный подробному анализу современных отечественных и зарубежных способов предотвращения высолов на керамическом кирпиче 11 …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия
+38 050 512 11 94 — гл. инженер-менеджер (продажи всего оборудования)

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Оперативная связь

Укажите свой телефон или адрес эл. почты — наш менеджер перезвонит Вам в удобное для Вас время.