СРАВНЕНИЕ НАКАЧКИ ИЗЛУЧЕНИЕМ ДИОДНОГО ЛАЗЕРА И ЛАМПОВОЙ НАКАЧКИ
Исходя из обсуждений предыдущих разделов уместно сравнить теперь в общих чертах ламповую накачку и накачку излучением диодного лазера. Сравнение можно сделать только для четырехуровневых лазеров, поскольку квазитрехуровневые лазеры в основном работают при продольной накачке от диодных лазеров. Для того чтобы сравнить соотношение (6.3.22) с (6.3.20) и (6.3.21), удобно, для накачки от диодного лазера, определить квантовый выход накачки гр(] как Нтр/Нр, где ур — реальная частота накачки, а тр — минимальная частота накачки, т. е. частота накачки, которая потребовалась бы для накачки на верхний лазерный уровень напрямую (рис. 6.17). После этого соотношения (6.3.20) и (6.3.21) легко преобразовать к виду:
2ое |
(6. |
(6.3.26)
АДІ - ехр ~(2иг /ш'^)(9 |
Где введено обозначение T)pd = }pXpq = Г|гЛ(ЛаПр9 ДЛЯ 3“ полного КПД накачки от диодного лазера. Теперь соотношения (6.3.23), (6.3.26) и (6.3.27) по - зволяют провести сравнение ламповой накачки с накачкой излучением диодного лазера. 0_
Во-первых, сравнение можно провести с точ - р с 6 17
КИ зрения четырех факторов КПД Цг, Г|(, Г|а, rpq Реальная (v„) й идеальная
И, следовательно, полного КПД (эффективности) минимальная^^)
Гп гг ч - / частоты накачки
Накачки цр = yr\tv[ar[pq. Ограничившись случаем в четырехуровневом лазере
Кристалла Nd:YAG, приведем в табл. 6.3 оценки
Величин этих факторов, где значения для ламповой накачки заимствованы из табл. 6.1. В случае продольной накачки от диодного лазера рассматривается стержень длиной 1 см, тогда как в случае поперечной накачки взят стержень диаметром 4 мм. Отметим, что, несмотря на большое разнообразие рассмотренных ранее систем накачки, сравнение с точки зрения указанных четырех факторов является достаточно простым и поучительным. Видно, что излучательная эффективность и эффективность передачи являются примерно одинаковыми для накачки от лампы и от диодного лазера. Почти десятикратное увеличение полного КПД при накачке от диодного лазера обусловлено очень большим увеличением эффективности поглощения (почти в 6 раз) и заметным увеличением квантового выхода накачки (примерно в 1,5 раза). Отметим также, что с точки зрения полного КПД продольная и поперечная накачки приблизительно эквивалентны при слегка меньшей величине эффективности поглощения для поперечной накачки.
Во-вторых, сравнение можно сделать с точки зрения пороговых мощностей накачки. В соответствии с (6.3.24) и (6.3.31), при одинаковой величине площади поперечного сечения стержня основное различие в пороговых значениях мощности накачки от лампы и от диодного лазера связано с почти десятикратным увеличением эффективности накачки при переходе к диодному лазеру. Сравнивая продольную накачку от диодного лазера с ламповой, из (6.3.22) и (6.3.26) можно видеть, что пороговое значение мощности накачки в первом случае уменьшается не только за счет роста эффективности накачки, но и за счет множителя
(и>0 + WP)х [1 - ехР - (2а2 / wfn)] / 2а2,
Где w0i — размер пятна лазерного пучка при ламповой накачке. Именно этим множителем в основном обусловлено уменьшение пороговой мощности накачки при очень малых значениях w0 и wp. Ярким примером ситуации такого
Таблица 6.3
Сравнение КПД (эффективностей) ламповой накачки и накачки излучением
Диодных лазеров
Конфигурация накачки |
Л, (%) |
Л(%) |
Ла, (%) |
ЛPQi (%) |
Лр> (%) |
Ламповая |
43 |
82 |
17 |
59 |
3,5 |
Лазерная (продольная) |
50 |
80 |
98 |
82 |
32 |
Лазерная (поперечная) |
50 |
80 |
90 |
82 |
30 |
Типа служат волоконные лазеры, в которых в случае одномодовых волокон величины как ю0> так и ьир могут быть всего порядка 2-3 мкм. Если взять, например, ю0 = ьир = 2 мкм (для волоконного лазера) и а = 2 мм, = 0,5а (для
Ламповой накачки), то ожидаемое уменьшение за счет указанного геометрического фактора составит почти шесть порядков величины! Вот почему волоконные лазеры имеют столь низкие значения пороговых мощностей накачки. Конечно, для того чтобы накачивать одномодовые волокна, необходимо использовать диодные лазеры с одномодовым, т. е. дифракционно-ограниченным, излучением. Сравнивая продольную и поперечную накачки от диодного лазера, видим, из (6.3.26) и (6.3.27), что в первом случае пороговая мощность ниже, чем во втором, а уменьшение определяется множителем
(и>1 +и>2) х [1 - ехр - (2а2 / )] / 2а2,
Где индексы / и £ относятся соответственно к продольной и поперечной накачкам. При очень малых размерах пятен ьи0 и ьир, которые могут использоваться при продольной накачке, этот множитель может быть весьма мал. Однако для того, чтобы получить при двух типах накачки сравнимые мощности на выходе, необходимо, чтобы поперечные размеры моды ТЕМ00 были сравнимы. Поэтому полезно проводить подобное сравнение при одинаковых размерах пятен, т. е. при IVш = юы. При этом для того, чтобы избежать чрезмерного влияния дифракции за счет ограничения пучка конечными поперечными размерами лазерного стержня, при поперечной накачке необходимо обеспечить немного меньший, чем радиус стержня а, размер пятна. В реальной ситуации можно выбрать величину ьиы = 0,7а. Считая, что при продольной накачке перекрытие пучков оптимально, т. е. ьи0 = ьир, получаем
(Ы7§ +и>2)г х[1-ехр-(2а2/ш^)]/2а2 ==0,48;
Таким образом, при рассматриваемых условиях пороговая мощность продольной накачки всего в ~2 раза меньше, чем поперечной.
Вдобавок к существенно более высокой эффективности и более низкому порогу, накачка излучением диодных лазеров, по сравнению с ламповой накачкой, имеет дополнительное преимущество оказания меньшей тепловой нагрузки на активную среду. Действительно, при заданной поглощаемой в среде мощности Ра ее доля цРдРа попадает на верхний лазерный уровень и, следовательно, часть грд(Н/ктр)Ра превращается в мощность лазерного излучения, где — энергия генерируемых фотонов. Мощность, выделяющаяся в виде тепла, имеет, таким образом, величину [1 - црд(Ну/Нутр)]Ра. Снова выбирая кристалл Кс1:УАО, поскольку (ку/кутр) = 0,9, из табл. 6.3 получаем, что при ламповой накачке тепловая нагрузка оказывается в ~2 раза больше, чем при накачке от диодного лазера.
Пониженная тепловая нагрузка приводит к двум благоприятным последствиям: менее ярко выраженным образованию тепловой линзы и появлению наведенного теплом двулучепреломления в активном элементе, а также снижению уровня тепловых флуктуаций показателя преломления среды при данном уровне флуктуаций мощности накачки. Оба этих эффекта являются важными с точки зрения получения от твердотельного лазера высококачественного пучка излучения в одной продольной и поперечной моде.