ОСНОВЫ ТЕОРИИ ПРОЧНОСТИ СВАРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

ВЛИЯНИЕ РАЗБРОСА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ТОЧЕК НА РАСЧЕТНЫЙ ПРЕДЕЛ УСТАЛОСТИ

Экспериментальные результаты по определению предела уста­лости имеют значительный разброс. Считают, что независимо от выбранной системы координат и числа циклов разброс экспери­ментальных точек на графиках вида рис. 6.746 не зависит от чис­ла циклов и подчиняется закону нормального распределения, при

котором плотность вероятности разрушения pf выражается фор­мулой:

[log(g) - log(a50%)]2

2 ■ s2N

Pf =-

■ exp

(6.171)

■ 72",

s

где a — разрушающее напряжение, при котором определяется рр ст50% — среднее значение разрушающего напряжения; sN — сред­неквадратичное (стандартное) отклонение.

На рис. 6.77 зависимость по формуле (6.171) показана тонкой сплошной кривой.

Обычно предел усталости опре­

деляется для симметричного знако­переменного цикла (г = -1). В этом случае в формулу (6.171) нужно подставить: a = ст_1 и am = am, -1.

Для большей общности графи­ка начало координат рис. 6.77 пе­ренесено в точку (a = am; Pf = 0). Кроме того, значения оси ординат поделены на среднеквадратичное отклонение sN. В этом случае рас­пределение плотности вероятно­сти разрушения pf по формуле (6.170) отображает на графике тонкая кривая.

Вероятность разрушения Pf вы­числяется как определенный инте­грал от плотности вероятности pf.

ВЛИЯНИЕ РАЗБРОСА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ТОЧЕК НА РАСЧЕТНЫЙ ПРЕДЕЛ УСТАЛОСТИ

Рис. 6.77

Определение предела усталости по различным нормам

J Pf • da.

Pf =

(6.172)

Эта зависимость показана на рис. 6.77 жирной кривой линией.

В исследовательских работах обычно определяется среднее (me­dium) значение предела усталости a_1, m (a_1 — стандартное обо­значение предела усталости при симметричном цикле, а дополни­тельный индекс m указывает, что это его среднеквадратичное значение) при вероятности разрушения Pf = 50%. Это значение на рисунке показано жирной горизонтальной прямой линией. Кроме того, часто указывается ширина полосы разброса эксперименталь­ных точек Tf между Pf = 10% и Pf = 90%. На рисунке эта полоса залита точками. Ее ширина равна 2,56 среднеквадратичных от-

клонений sN

По этим данным для стандартного числа циклов NE определя­ются расчетные (нормативные) значения предела усталости Rv при симметричном цикле нагружения (г = -1), которые показаны го­ризонтальными линиями в нижней части рисунка.

В частности, по нормам Международного Института Сварки (IIW/IIS-SST-1157-90, Guidance Of Assessment Of The Fitness For Purpose Of Welded Structure) и по Британскому стандарту (BS5400: Pt10 Specification for Steel, Concrete and Compositive Bridges. Code of Practice for Fatigue, 1980) допустимая вероятность раз­рушения принимается равной [Р^] = 2,3%. На рис. 6.77 этот уро­вень соответствует ординате log(Rv/o£)/sN = -2. Следовательно, по этим нормам расчетное сопротивление можно вычислить по формуле

R _ ® E

Rv 102 sn ■

ВЛИЯНИЕ РАЗБРОСА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ТОЧЕК НА РАСЧЕТНЫЙ ПРЕДЕЛ УСТАЛОСТИ

R _

Пv 103,09 sn '

Немецкие нормы DIN 15018 предусматривают меньшую допус­тимую вероятность разрушения при усталости: [Р^] = 0,1%. В свя­зи с этим допустимое значение Rv по этим нормам на рис. 6.77 со­ставит

или

По американскому стандарту (ASME. Boiler and Hressure Ves­sel Code, 1968) допуск еще жестче. В нем принята допустимая ве­роятность разрушения [Р/] = 0,05%. На рис. 6.77 этот уровень со­ответствует ординате:

ВЛИЯНИЕ РАЗБРОСА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ТОЧЕК НА РАСЧЕТНЫЙ ПРЕДЕЛ УСТАЛОСТИ

В ГОСТ 14892-69 «Машины, приборы и другие технические изделия, предназначенные для эксплуатации в условиях низких температур (северное исполнение)» для расчетов на усталость при­нята допустимая вероятность разрушений [P^] = 5%. На рис. 6.77 эта норма должна выразиться горизонтальной линией при орди­нате: log(Rv/am)/sN = -1,643.

В СНиП по проектированию сварных конструкций статисти­ческие сведения о способе назначения расчетного сопротивления металла (Rv) не приводятся.

в

А

'

РЗ

/

/

ах

Ф

/

А

X

ІІП

/4

5С.

40

20

10

-10

10 20

ЗО 40

зо

1 + r

ОСНОВЫ ТЕОРИИ ПРОЧНОСТИ СВАРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

УРАВНЕНИЯ СПЛОШНОСТИ И ПОСТОЯНСТВА ОБЪЕМА

Уравнения сплошности выполняются автоматически, если де­формации вычисляются по формулам (2.25) и (2.26) путем диф­ференцирования трех непрерывных функций для перемещений: ux(x, y, z), uy(x, y, z) и uz(x, y, z). Однако …

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ПРОВЕРКА ФОРМУЛЫ (7.16)

Для экспериментальной проверки совместно с ЦНИИ «Проме­тей» были изготовлены крупные образцы из стали М16С (типа ВСт3) и 10ХСНД толщиной 20-40 мм, которые разрушались при температурах от +24 до -196°С. Конструкции …

СОЕДИНЕНИЯ С ЛОБОВЫМИ ШВАМИ

На рис. 7.18 показано сварное соединение листов разных тол­щин (t1 и t2) лобовыми швами № 1 и № 2. При дальнейших расчетах будем считать длину шва равной единице, т. е. …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия
+38 050 512 11 94 — гл. инженер-менеджер (продажи всего оборудования)

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Партнеры МСД

Контакты для заказов шлакоблочного оборудования:

+38 096 992 9559 Инна (вайбер, вацап, телеграм)
Эл. почта: inna@msd.com.ua