УПЛОТНЕНИЕ БЕТОННОЙ СМЕСИ ЦЕНТРИФУГИРОВАНИЕМ
Сущность центробежного формования и уплотнения заключается в том, что при вращении формы с равномерно распределенной в ней бетонной смесью вокруг неподвижной оси с определенной скоростью возникает прессующее центробежное давление, под влияним которого из цементного геля отжимается жидкость со взвешенными в ней высокодисперсными фракциями и одновременно сближаются более крупные частицы твердой фазы. В результате такого процесса возрастает связность цементного геля и достигается уплотнение бетонной смеси.
Способность бетонной смеси равномерно распределяться по внутренней поверхности вращающейся формы определяется вязкопластическими свойствами цементно
го геля. Если поместить вязкопластическую или кратковременно разжиженную вибрацией бетонную смесь во вращающуюся форму, то под действием центробежного радиально направленного давления она станет деформироваться — растекаться во все стороны. Это будет происходить до тех пор, пока не наступит равновесие между силами, способствующими распределению смеси в форме, и структурным сопротивлением сжатию цементного геля. С увеличением скорости вращения формы из цементного геля начнет отжиматься жидкая фаза и будет это происходит до тех пор, пока уплотненная бетонная смесь не приобретет свойства псевдотвердого тела, деформация которого может проявляться в основном в виде упругого последействия.
Центробежное давление непосредственно воспринимается жидкой фазой, в связи с чем возрастает избыточное гидростатическое давление, под влиянием которого фильтруется жидкость и одновременно уплотняется бетонная смесь. В результате уменьшается сжимаемость цементного геля и устанавливается равновесное состояние, характеризуемое внутренним перераспределением давления и прекращением фильтрационного процесса из-за значительного сопротивления движению жидкости по поровым канальцам. Число оборотов вращения формы и соответствующую величину центробежного давления Рц, отнесенную к наружной поверхности изделия, при формовании и уплотнении бетонной смеси можно рассчитать по следующим зависимостям [7]:
« = 32 680 1/ Ч Рц, (Ю.5)
Рц = 93.10-U —----------- L пК (10.6)
А2
При известной линейной скорости V вращения формы, измеренной на ободе бандажа, число оборотов п вычисляют по формуле
30а
В процессе формования изделия Рц должно быть таким, чтобы бетонная смесь не обваливалась. Число оборотов вращения прас при распределении бетонной смеси,
соответствующее указанному условию, определяется выРажением
«рас = 700 у —-------------- (10.7)
R2— Ri
В частном случае, приО. К.б = 3—4 см (В/Д)нач = 1,4/Сн. г в процессе распределения бетонной смеси в наружном слое цементого геля после отжатия жидкой фазы установится (В/Ц)г0Ст = 1,2 Кн.г при структурном сопротивлении сжатию Ро=0,01 МПа (см. рис. 3.4). Подставляя в формулу (10.6) Рц=Ро, определим прас бетонной смеси:
«рас = 32681/ (10.8)
V rI~R
Значения прас, вычисленные по формулам (10.7) и (10.8), удовлетворительно совпадают и это свидетельствует о том, что бетонная смесь равномерно распределяется вследствие пластической деформации при сжатии цементного геля под влиянием центробежного давления.
Прессующее давление, как и гидростатическое, изменяется по толщине стенки изделия неравномерно: от минимума на внутренней до максимума на наружной поверхности изделия, поэтому жидкая фаза не может одновременно отжиматься из всей толщины бетона. В начале более полно жидкость отжимается из наружных слоев бетона, где действуют наибольшие прессующие давления, и по мере приближения к внутренней поверхности элемента вытесняется все меньше жидкой фазы. Из внутреннего слоя, где прессующее давление близко к нулю, жидкость вовсе не отделяется, так как этому препятствует также слой ранее отжатой жидкости. Отсюда следует, что механизм водоотделения из бетонной смеси представляет собой гидродинамический процесс фильтрации жидкости из одного слоя бетона в другой, продолжающийся до тех пор, пока вся избыточная жидкость не отожмется из изделия и не восстановится новое равновесие между внутренними и внешними силами. Поэтому различные слои бетона будут содержать - разное количество жидкой фазы.
Значительная неравноплотность центрифугирования цементного геля по толщине изделия усугубляется нали-
Чием направленных радиальных фильтрационных каналов, сечение и количество которых возрастает от наружной к внутренней поверхности элемента.
Микрокапилляры соединяются и образуют макрокапилляры, которые затем составляют систему дисперсных протоков, исчезающих на подходе к внутренней поверхности элемента. Исчезновение протоков в этой зоне обусловлено разжижением цементного геля жидкостью, вытесненной из расположенных ниже слоев, поэтому наружный слой цементного геля имеет относительно высокую пористость.
Наименее развитая сеть фильтрационных каналов образуется при (В/Ц)пАч=1,2 Кн. г, однако при этом не достигается надлежащее распределение и уплотнение бетонной смеси. Поперечное сечение и количество фильтрационных каналов зависит от начального водосодержа - ния в цементном геле: чем меньше в нем свободной жидкости, тем меньше ее отожмется при центрифугировании и более дисперсными будут фильтрационные каналы. Они могут вовсе не возникать, если не будет отжиматься жидкая фаза. Это возможно при (В/Ц)£ач ^Кя. г, например при совмещении во времени вибрации и центрифугирования. При послойном центрифугировании значительно уменьшается количество и сечение фильтрационных каналов, а выходы их в каждом уплотненном слое цементного геля перекрываются.
Если после уплотнения первого слоя удалить отжатую жидкость, тогда при уплотнении второго слоя она будет отслаиваться в основном только из него. Одновременно произойдет дополнительное уплотнение первого слоя (под влиянием возросшего прессующего давления от массы двух слоев) и вследствие деформирования фильтрационных каналов из них будет вытеснено некоторое количество жидкости. Поскольку до распределения второго слоя большая часть жидкости была удалена из первого слоя, то в процессе уплотнения второго слоя в нем образуется менее развитая система фильтрационных каналов, чем при центрифугировании обоих слоев одновременно. Аналогичным образом будут уплотняться третий, четвертый и другие слои цементного геля. В результате послойного уплотнения разница в значениях (В/Ц) ост отдельных слоев цементного геля уменьшится, несмотря на то, что Рц в каждом слое после укладки всех остальных слоев соответствует величине Рц при однослойном центрифугировании.
При послойном центрифугировании формируется менее пористая на 10—12% структура цементного камня, чем при однослойном. К тому же с уменьшением пористости изменяется строение пор, что значительно повышает водонепроницаемость центрифугированного бетона. Важнейшим физическим параметром, определяющим продолжительность вовлечения элементарных слоев цементного геля в процесс уплотнения и окончание отслаивания жидкой фазы при данном прессующем давлении, является время центрифугирования бетонной смеси Применительно к условиям центробежного уплотнения бетонной смеси Кф может быть выражен следующей формулой:
При эффективном диаметре частиц цемента d3= =0,00023 мм и 0=600 в окончательном виде получим
Кф = 0,0316 (10.9а)
Продолжительность центрифугирования в минутах определяется выражением:
*ц = 0,00084 (Шрас~тпост) Рц (10.10)
Кф Рц
Где Шрас и тост — пористость цементного геля после распределения и уплотнения бетонной смеси соответственно рц численно равен объему цементного геля в бетонной смеси.
Оптимальный режим центрифугирования, характеризующийся Рц и зависит от многих параметров: состава бетона, вида цемента, толщины стенки и наружного диаметра изделия, например при Кн. г=0,27 р=0,325; Рц = = 0,185 МПа; Hc=5,8 см; тОСт=0,343 и трас=0,42; Кф= =0,45- 10~3 и /ц=9 мин. В другом случае при Кн. г=0,3 (5=0,31; Рц=0,19 МПа; йс=8 см; тОСТ=0,343 и трас = =0,43; /(ф=0,338- Ю-3 и /ц = 22 мин.
Из анализа формулы (10.10) следует, что при данном прессующем давлении увеличение расхода цемента удлиняет процесс центрифугирования. Такое же влияние оказывают гранулометрический состав заполнителей, во - допотребность цемента, толщина стенки изделия и водо - содержание бетонной смеси.
25* 387
По мере увеличения процесс водоотделения продолжается, однако прочность бетона, как правило, снижается.
Аналогичное влияние оказывает прессующее давление: чем оно больше, тем быстрее в начальный период, отделяется жидкая фаза, в связи с чем при увеличении
Сверх оптимальной продолжительности прочность бетона уменьшается.
Закономерный спад прочности бетона при высоких значениях Рц после некоторого оптимального времени уплотнения смеси обусловливается изменением свойств структуры цементного геля при его сильном обезвоживании. При сильном обезвоживании цементного геля в уплотненном бетоне могут возникнуть растягивающие напряжения, приводящие к раскрытию радиальных трещин в стенке изделия. На раскрытие трещин значительно влияет упругое последействие стальной разъемной формы и отчасти неравномерное распределение центробежного давления на бетонную смесь. Например, при линейной скорости вращения формы 30 м/с в трубе диаметром 600 мм и толщиной стенки 60 мм на 12-й минуте (при /ц=6 мин) были обнаружены радиальные трещины шириной 1—1,5 мм и глубиной 3—4 мм.
Неравноплотность центрифугированного бетона выражается не только в структурной неоднородности цементного камня, но и в характере распределения зерен заполнителя по толщине стенки изделия. Более крупные зерна прижимаются к наружной поверхности изделия, а мелкие сосредоточиваются ближе к его внутренней поверхности, поэтому центрифугированный бетон отличается от вибрированного неоднородным распределением зерен заполнителя по толщине изделия.
При надлежащем подобранном составе бетона на внутренней поверхности стенки элемента образуется корка шлама толщиной 0,5—2 мм, затем идет слой цементного камня, далее мелкозернистый бетон и бетон обычной текстуры. В соответствии с этим изменяется и распределение цемента по сечению стенки изделия. Такая неоднородность снижает прочность центрифугированного бетона по сравнению с той, какая должна была быть при равномерном распределении зерен заполнителя по всему сечению элемента. Этот органический недостаток центрифугированного бетона может быть устранен при послойном уплотнении бетонной смеси,
При уплотнении первого слоя из-за малой его толщины отдельные фракции заполнителя распределяются более равномерно. В процессе уплотнения второго слоя зерна заполнителя внедряются во внутреннюю часть первого слоя, характеризующуюся избыточным содержанием цементного геля, и вытесняют его во второй слой. Благодаря этому в первом слое достигается равномерное распределение зерен заполнителя. То же самое произойдет и при уплотнении следующих слоев.
В результате такого способа укладки и уплотнения бетонной смеси достигается однородная структура центрифугированного бетона. Важно также отметить, что при послойном центрифугировании на внутренней поверхности изделия образуется тонкая корка цементного камня, а толщина слоя осевшего шлама достигает примерно 0,5 мм.
Число слоев бетона, необходимое для достижения практически однородной структуры бетона, зависит при прочих равных условиях и от толщины стенки изделия: чем она больше, тем больше должно быть последовательно уплотненых слоев. Поверхности раздела между слоями, как правило, трудно отличимы. В ряде случаев они заметны, когда отжатый шлам неполностью удален и оставшаяся его часть не перераспределилась при укладке следующего бетонного слоя.
В бетоне цементный гель заполняет только межзерновое пространство, занимая примерно!/з его объема, поэтому образующиеся в цементном геле фильтрационные протоки рассредоточены и меняют свое направление при встрече с зернами заполнителя. В связи с этим изменяются длина и вид фильтрационных протоков. Огибая поверхность контактов между цементным гелем и зернами заполнителя, фильтрационные протоки сливаются с соль - ватным слоем на поверхности зерен заполнителя и затем протоки формируются снова, пробиваясь через слои цементного геля. Это повторяется до тех пор, пока отжимаемая жидкость не выйдет на внутреннюю поверхность изделия.
Следовательно, в процессе центрифугирования бетонной смеси жидкость отжимается также по фильтрационным каналам в цементном геле.
В свете изложенного уместно заметить, что из уплотненного центрифугированием бетона можно после его разрыхления и перемешивания отжать дополнительное
Количество жидкой фазы в процессе повторного центробежного уплотнения [143].
Соответствующие опыты показали [20], что после 2, 3, 4, 5, 6 и 7 циклов повторного центрифугирования (В/Ц) ост снижалось соответственно на 17,5; 29; 36,7; 40,6; 43,2; 43,2% по сравнению с одноразовым уплотнением. Объясняется это неодинаковым содержанием жидкой фазы в бетоне по толщине стенки изделия; если перемешать предварительно уплотненную смесь, жидкость в ней равномерно перераспределится и при повторном центрифугировании некоторое количество ее отожмется из слоев бетона, более удаленных от оси вращения формы. Чем больше (В/Ц) ост после одноразового уплотнения бетонной смеси, тем больше жидкости отслоится из нее после перемешивания и повторного центрифугирования.
Аналогичный эффект достигается без взрыхления и перемешивания уплотненной бетонной смеси [7]. В процессе центрифугирования с промежуточными остановками из бетонной смеси (цементного геля) выжимается больше жидкой фазы, чем при непрерывном центрифугировании в такой же промежуток времени (рис. 10.6).
(B/U) Ост |
16 Tn,MUH |
Рис. 10.6. Значения (В/Ц)°бсг Бетонной смеси (/, 2) и цементного геля (1 2') при непрерывном и цикличном центрифугировании T — общая продолжительность уплотнения |
Образцы одной серии подвергали непрерывному центробежному уплотнению в течение 2, 4 и 8 мин, а образцы другой серии — центрифугировали по следующей схеме: разгон центрифуги до достижения линейной скорости вращения верхней грани образца 30 м/с, затем сброс - оборотов до полной остановки центрифуги, снова разгон до 30 м/с и сброс оборотов до остановки и т. д. Такое цикличное уплотнение осуществляли в течение 2, 4 и 8 мин, что соответствовало времени уплотнения образцов' первой серии. В обеих сериях экспериментов время разгона и остановки центрифуги принимали одинаковым.
Изменение воДоцементного отношения бетонной сМё - си после центрифугирования определяли по массе отжатой жидкости. После семисуточного твердения в нор- мально-влажностных условиях образцы испытывали на прочность при сжатии. Под действием центробежной силы отжатая жидкость образует на внутренней поверхности изделия пленку, которая закрывает устья фильтрационных каналов в теле бетона и препятствует свободному выходу еще не отжатой жидкости. Если при остановках центрифуги отжатая жидкость сливается, то при последующем центрифугировании фильтрация жидкости вновь возобновляется до образования новой пленки на внутренней поверхности образца. Таким образом, цикличное центрифугирование позволяет удалять из бетона больше жидкости, нежели при непрерывном уплотнении, что приводит к снижению (В/Ц) ост и повышению плотности и прочности бетона примерно в 1,3 раза. Отмеченные особенности центробежного уплотнения бетонной смеси остаются в силе при изготовлении элементов с изменяющимся по их длине кольцевым сечением. В этом случае прессующее давление в различных сечениях элемента не будет одинаковым.
Запишем общеизвестное выражение для центробежного давления в виде
Рц = 0,00112Q/TZ2.
Для сечения с наименьшим наружным радиусом г Pm=0,0012XQinft2> а при наибольшем радиусе сечения /"2 PU2=0,00112XQ2^2. Решая эти уравнения совместно, получим
Если принять РЦ2=0,185 МПа (T>=25 м/с), обычное соотношение наружных радиусов длинномерных опор ЛЭП п/г2= 150/275=0,545 и Qi/Q2=0,665, будем иметь РЦ1=0,067 МПа. Можно определить, что в сечении с радиусом г значение Х0ст=1,12, а в другом конце элемента радиуса г2 Х>ст=1,05. Соответственно при КН. г=0,3 Получим /ц1=6 мин и /ц2=8 мин. С увеличением времени центрифугирования до 8 мин из смеси в сечениях радиусом <г2 отожмется дополнительное количество жидкой фазы и (В/Ц)гост снизится на 5—8%, что приведет к выравниванию плотности и прочности бетона по длине эле-
Мента. При V=5 м/с Рц2^0,07 МПа и Рщ^0,026 МЙа, в связи с чем равнопрочности бетона по длине элемента получить не удается.