ОБОРУДОВАНИЕ ЦЕЛЛЮЛОЗНО-БУМАЖНОГО ПРОИЗВОДСТВА
ПРОЦЕСС СУШКИ БУМАГИ И КАРТОНА
В целлюлозно-бумажной промышленности для сушки бумаги, картона и целлюлозы наибольшее распространение получили контактные сушильные установки, в которых тепло передается влажному полотну непосредственно от нагретой поверхности цилиндров. Нагревание цилиндров осуществляется водяным паром Имеются конструкции сушильвых цилиндров, нагреваемых органическими теплоносителями, газовыми горелками и электронагревателями, однако они пока не иашли широкого применения.
Контактная сушка бумаги по сравнению с другими методами обладает рядом существенных достоинств, к основным из которых следует отнести высокие экономические показатели и высокое качество сушимого полотна, в частности высокую двустороннюю гладкость. К недостаткам многоцилиндровой сушки следует отнести высокую металлоемкость (около двух третей от массы всей машины) и недостаточную интенсивность процесса
Параллельно с контактной сушкой в бумага - и картоноделательных машинах используется конвективная сушка нагретым воздухом. Несмотря на то, что при конвективной сушке энергетические затраты, как правило, выше, чем при контактной, она находит применение на всех современных бумаго - и картоноделательных машинах. К достоинствам конвективного метода сушки следует отнести простоту конструктивного исполнения, широкие возможности регулирования влажности по ширине бумажною полотна, а также в ряде случаев большую интенсивность процесса по сравнению с контактной сушкой. Наиболее высокая интенсивность сушки достигается при применении колпаков скоростной сушки с сопловым обдувом движущегося полотна.
Наряду с контактной и конвективной сушкой движущихся полотен известны также комбинации двух первых с сушкой в энергетических полях, вакуумной сушкой и сушкой с тепломеханическим выносом влаги.
В последнее время широкое применение за рубежом для сушки бумаги н картона нашли устройства с тепломеханическим выносом влаги. При этом методе сушки происходит не только испарение влаги за счет подвода тепла, но н механическое вытеснение и замещение ее в порах материала газообразным агентом. Сушка с прососом воздуха или газа обладает весьма значительной интенсивностью Достигнута интенсивность сушки около 140 кг/(м2-ч), что примерно в 10 раз выше средней интенсивности сушки в многоцилиндровой сушильной части
20 40 ВО 80 100 120 ПО 160 |
Гр
Рис. 8.2. График температуры поверхности полотна в первом периоде сушки при различных значениях температуры греющей поверхности: 1 — толщина полотна 0,16 мм; 2 — 0,22 мм; 3 — 0,43 мм; 4 — 0,72 мм
В процессе контактной сушки при соприкосновении влажного полотна бумаги или картона с горячей поверхностью сушильного цилиндра начинается контактный, или, как его иногда называют, кондуктивный теплообмен. Некоторое количество тепла передается также радиацией, поскольку абсолютно полного контакта между бумагой и поверхностью цилиндра, очевидно, не имеется. Одновременно начинается процесс испарения влаги, сопровождающийся поглощением теплоты фазового превращения. Образовавшийся в зоне контакта пар под действием градиента давления стремится проникнуть вглубь материала, при этом в тот момент, когда сушимый материал еще не прогрелся на всю толщину, пар конденсируется в слое материала, передавая ему тепло и способствуя тем самым более интенсивному прогреву. Тот момент, когда пар проникает сквозь толщу материала, выходя наружу, определяет начало первого периода сушки, когда, как известно, скорость влагоудаления постоянна. Таким образом, после окончания прогрева материала имеет место парообразование с обеих его сторон. Когда влага из наружных слоев материала практически удалена, начинается перемещение зоны испарения вглубь материала. Температура слоя, контактирующего с греющей поверхностью, повышается, при этом разность температур между греющей поверхностью и поверхностью материала уменьшается, вследствие чего менее интенсивным становится и теплообмен. При сушке бумаги на цилиндрах на механизм сушки оказывают влияние также участки свободного хода полотна между цилиндрами, где происходит свободное испарение на обеих сторонах материала, а также охлаждение наружных слоев материала, что повышает интенсивность теплообмена на сушильных цилиндрах при соприкосновении охлажденных слоев с сушильным цилиндром. В то же время на участках свободного хода полотна интенсивность испарения может снизиться за счет уменьшения средней температуры материала [28].
40 Тс |
"Рис. 8.1. Кинетические кривые и термограммы контактной сушки бумаги массой 1 м2 160 г/м3 1 И 3 — температура греющей поверхности 120 °С; 2 И 4 — температура греющей поверхности 140 °С |
Температура бумаги t в первом периоде сушки составляет не более 100 °С и остается постоянной, соответствующей температуре испаряющейся
жидкости, в течение всего первого периода сушки (рис 8 1). По окончании первого периода, после так называемой первой критической точки, скорость сушки начинает снижаться, а температура материала возрастает. Это связано с тем, что по мере развития процесса сушки уменьшается интенсивность внутреннего переноса влаги и количество влаги, поступающей к поверхности материала. При этом влагосодержание и у поверхности материала снижается и становится равным гигроскопическому. Поверхность испарения начинает углубляться, а температура материала определяет начало второго периода — периода падающей скорости сушки. Скорость сушки снижается на протяжении всего второго периода и становится близкой к нулю по достижении малых влагосодержаний, близких к равновесным.
Процесс контактной сушки отличается значительной сложностью. Среди факторов контактной сушки на сушильных цилиндрах основными являются: температура сушильного цилиндра, качество обработки греющей поверхности, геометрические параметры сушильной части (диаметр цилиндров и их взаимное расположение), параметры окружающего воздуха, род материала, прижимающего бумагу к поверхности сушильного цилиндра, скорость перемещения бумаги и др
Для аналитического определения продолжительности процесса сушки на машине необходимо иметь ряд констант, определяемых экспериментальным путем. В настоящее время существует метод теплотехнического расчета сушильной части бумаге-, картоноделательных и сушильных машин с применением ЭВМ [19, 50].
Выполнение указанного расчета связано с довольно трудоемкими вычислениями. В связи с этим можно рекомендовать приближенный метод теплового расчета бумаге - и картоноделательных машин, позволяющий с достаточной точностью рассчитать активную поверхность сушильных цилиндров.
Основная цель конструктивного теплового расчета — определить число сушильных цилиндров по заданной производительности и виду вырабатываемой бумаги или картона и известному распределению давления пара по группам машины [50, 57].
Для упрощения методики расчета сушильные цилиндры разделены на группы, соответствующие различным периодам сушки, т. е. период прогрева протекает на цилиндрах третьей группы, первый период соответствует второй паровой группе, второй период— первой паровой группе. Конструктивный расчет сушильной части представлен в табл. 8.1.
Начальная температура полотна зависит от температуры массы, подаваемой на сетку. Температура влажного полотна в первом периоде сушки близка к температуре кипящей воды при атмосферном давлении. Значения tm в зависимости от толщины полотна и температуры стенки цилиндра trp находятся по графику (рис. 8.2).
Критическое влагосодержание икр, при котором начинает повышаться температура полотна бумаги, зависит от начальной
8.1. Конструктивный расчет сушильной части
Определяемая величина единица измерения
В первом периоде |
Зависимость в периоде прогрева
Производительность ма шины по абсолютно сухой массе, кг/ч Площадь активной поверхности основных су шильных цилиндров, м2, диаметром D, толщиной стенки дст То же, сукносі шильных цилиндров, м2, диаметром Di, толщиной стенки бет Количество сушильных и сукносушильных ци линдров, шт Доля активной поверхности сукносушшелей
Температура полотна начальная, в конце периода прогрева, в конце первого периода, конечная, °С
Средняя температура полотна, °С
Io+h |
Коэффициент теплопередачи, учитывающий нестационарность теплового режима, кВт'м^Х Х°С
Буквенное обозначение |
Во втором периоде |
Gac Fu. |
Зависимость для всех периодов сушки
Gac = 0,06 vqB F ц = я/35фц
■ nDjBj^fc
Уас »
'l. 4
Fc"c |
У ас- |
Приняты по рис 8 2
H + к
1 — Д(?
Фц 1
1 — Фда2 |
- + - «1 Vc |
Температура насыщения пара, соответствующая давлению по периодам сушки, °С Удельный тепловой поток на активной поверхности нагрева, кВт/м2 Сухость полотна начальная, конечная, %
Tн3. 4 Qnp, qi, <?// Tn. TK «Н. "к. "/ |
Qn — k(tHl — tz)mrz |
7пр = к (tu3 ^пр) |
100— rH Ta 100— TK TK = 0,1 Ua |
UI ■ |
Влагосодержание полотна начальное, в конце периода прогрева, конечное, кг/кг
Удельная теплоемкость абсолютно сухого волокна, Дж/(кг-°С)
Удельная теплоемкостг воды, Дж/(кг °С)
Количество тепла, воспринимаемое полотном и сукном, кВт
Необходимое число цилиндров по периодам сушки, шт
Qnp = J---
9пр(1 + + Уас)?ц Примечание tx с достаточной для расчета точностью можно принять равной t2 (95 °С) |
Фпр 3600 X [(Свод + f "іСр)(*і —<о) + т (1пр - <0Ср)]
Ч i —-------- — V
■фх 3600 А. (Свод + "кргр) х X (t2 — t0 + + («/ —«-кр)Х X С / — 'дер)]
<?l(l Ь Угс) Рц |
Ql
X
= г|)2 3600
[(свол
^вол Qnp. Qi> Qn "пр. "/> nII |
+ uKCp)X X(^3 —<г)+(«кр-
<?//(! + Уас) Ft |
— «к)х(г,°,
(2сР)
Qn
Пи :