Машиностроение ТЕХНИКА И ТЕХНОЛОГИИ
ФЕНОМЕНОЛОГИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ВЕЛИЧИНЫ СЦЕПЛЕНИЯ БАЗАЛЬТОПЛАСТИКОВОЙ АРМАТУРЫ С БЕТОНОМ
В статье приведены результаты исследований базальтопластиковой арматуры с бетоном и сравнения полученных данных с требованиями для сцепления арматуры периодического профиля. Ключевые слова: ровинг, базальтопластиковая арматура, пультрузия, сцепление, бетон.
В современной мировой практике наряду с традиционной стальной арматурой все более широкое применение находит неметаллическая композитная арматура. Композитная арматура представляет собой материал, который состоит из основы в виде базальтового ровинга (соединенные в пучок тонкие волокна диаметром 14...16 мк) и связующего - термореактивной синтетической смолы (пластика). Композитная арматура изготовляется методом пультрузии - протяжкой пропитанных связующим армирующих волокон через нагретую формообразующую фильеру или методом нидлтру - зии - без применения фильеры. При этом периодический профиль поперечного сечения формируется путем вдавливания обматывающего жгута в несущий стержень, или путем спиральной обмотки уступами несущего стержня обматывающим жгутом. Временное сопротивление композитной арматуры, в зависимости от вида ровинга базальтового, составляет соответственно 750...1200 МПа и 600... 800 МПа, модуль упругости 40...43 МПа, плотность - 2,03 т/м3 [2,3].
Отличительной особенностью такой арматуры является высокая стойкость к коррозионным воздействиям агрессивной среды, в частности хлористых солей, углекислого и сернистого газа, оксидов азота и других, что существенно увеличивает межремонтный цикл эксплуатации по сравнению с железобетонными конструкциями, которые эксплуатируются в агрессивных средах [1]. Композитная ба- зальтопластиковая арматура обладает низким коэффициентом теплопроводности, является диэлектриком, радиопрозрачна, магнитоинертна, и как следствие, в ряде случаев позволяет обеспечить антимагнитные и диэлектрические свойства строительных конструкций.
Совокупность перечисленных выше физико-технических свойств, а также достаточные для армирования конструкций прочностные и деформативные характеристики и обеспечение требуемого сцепления с бетоном, предопределили наиболее рациональные области применения композитной базальтовой арматуры, а именно: конструкции морских и припортовых сооружений, автомобильные дороги, фундаменты, конструкции инженерных сетей, опоры линий электропередач, теплосберегающие ограждающие конструкции.
В современной практике композитная базальтовая арматура наиболее широко применяется в США, Канаде, Японии, странах Европы, где разработаны соответствующие нормативные документы, регламентирующие правила проектирования, испытаний и применения такой арматуры.
В мировой практике основным методом оценки сцепления арматуры с бетоном является балочный метод RILEM/ CEB/FIP [5], который предусматривает испытания образцов бетонной балки на изгиб.
В качестве критерия сцепления композитной базальтовой арматуры с бетоном принимались условия, установленные в EN 1992-1-1 [4] для стальной арматуры, согласно которым при испытаниях по балочному методу RILEM/ CEB/FIP [2] должны выполняться следующие условия:
Xm > 0,098 (80 -1,2d), (1)
Xr > 0,098(130 -1,9d) , (2)
Где xm - средние значения касательных напряжений в МПа сцепления при смещении свободного конца стержня на 0,001 мм, 0,1 мм и 1 мм; xr - касательные напряжения при разрушении (выдергивании); d - диаметр стержня в мм.
Этими исследованиями было предусмотрено проведение испытаний образцов базальтопластиковой арматуры по RILEM/CEB/FIP [5] и проверка выполнения условий (1) и (2) как критериев сцепления арматуры с бетоном
В качестве опытных образцов были приняты стержни базальтопластиковой арматуры диаметром 8 мм, 10 мм и 12 мм. Всего для проведения испытаний были отобраны 6 образцов композитной арматуры диаметром 8 мм, 10 мм и 12 мм.
Балочный метод испытаний по RILEM/CEB/FIP [5] на сцепление арматуры с бетоном предусматривает испытание специальных образцов бетонной балки на изгиб. Балка состоит из двух
половинок, соединенных между собой в растянутой зоне испытываемым арматурным стержнем, а в сжатой зоне через закладные детали - стальным цилиндром. Испытываемый арматурный стержень на среднем участке половинок балки длиной 10d (d - диаметр стержня) имеет сцепление с бетоном, а на остальных участках половинок балок помещается в специальные трубки и не имеет сцепление с бетоном.
Балка испытывается двумя сосредоточенными силами. В процессе испытаний измеряется смещение расположенного на торце балки свободного конца испытываемого стержня. Касательные напряжения сцепления с бетоном на длине 10d вычисляются в зависимости от осевого усилия в стержне в сечении соединения половинок балки.
(3) |
Осевое усилие в испытываемом арматурном стержне при этом вычисляется по формуле
N = M,
Z
Где М - изгибающий момент в сечении, разделяющем балку на половинки; z - плечо внутренней пары в сечении, разделяющем балку на половинки, равное расстоянию от оси испытываемого стержня до оси цилиндра в сжатой зоне.
X = |
Касательные напряжения между арматурными стержнями и бетоном вычисляются по формуле
(4)
A -1
Где As - фактическая площадь поперечного сечения арматурного стержня; l - длина анкерования арматурного стержня в бетоне (10d).
Опытные образцы (балки) для проведения испытаний имели прямоугольное поперечное сечение 120x220 мм, полная длина балки - 1230 мм, длина половинок - 600 мм, зазор между половинками балки - 30 мм. Плечо внутренней пары (расстояние от оси испытываемого стерж-ня до оси цилиндра в сжатой зоне) - 167 мм. На участках без сцепления испытываемый стержень располагался в пластиковых трубках.
Опытные образцы изготавливались из бетона класса В30 с фракцией крупного заполнителя 10-20 мм. Твердение образцов происходило в нормальных условиях, распалубливание проводилось на 3-4 день после бетонирования. Для контроля прочности бетона на сжатие (класс бетона) изготавливались образцы- кубы размерами 100x100x100 мм.
Испытание образцов (балок и кубов) производилось в возрасте 30-38 суток. Испытания образцов производилось по схеме свободно опертой балки. При этом одна из опор (шарнирно-неподвижная) обеспечивала только поворот образца, а вторая (шарнирно подвижная) обеспечивала поворот и смещение образца в плоскости изгиба. Сосредоточенные силы прикладывались на расстоянии 230 мм от опор, расстояние между силами - 400 мм.
Нагружение образцов осуществлялось ступенями по 0,1 от предполагаемой предельной нагрузки выдергивания арматурного стержня из бетона. Величина нагрузки контролировалась образцовыми динамометрами ДОСМ-3-5 с индикатором часового типа ИЧ-10 и ДОСМ-50 с индикатором часового типа ИЧ-10. Смещение свободных концов испытываемого арматурного стержня измерялись индикаторами часового типа с границей измерений 1 мм и точностью 0,001 мм. На каждой ступени нагрузка выдерживалась 15 секунд, во время которых снимались показания индикаторов.
Результаты проведенных исследований приведены в таблице и на рисунке в виде:
- значений касательных напряжений при деформациях сдвига 0,01 мм, 0,1 мм и 1 мм, контролируемых опытных значений xm, xr, и их нормируемых величин (см. табл.);
- сводного графика зависимостей касательные напряжения-деформации сдвига для композитной арматуры диаметром 8 мм, 10 и 12 мм (см. рис.).
№ п/п |
Диаметр образца, мм |
Марка образца |
Касательные напряжения (МПа) при деформациях сдвига в мм |
Опытные значения касательных напряжений, МПа |
Нормируемые значения касательных напряжений по(1)и(2). МПа |
||||
0,01 |
0,1 |
1,0 |
|||||||
1 |
8 |
Б-8-1 |
5,78 |
9,41 |
18,40 |
11,2 |
18,4 |
6,90 |
11,25 |
2 |
Б-8-2 |
6,26 |
9,66 |
18,86 |
11,6 |
18,9 |
|||
3 |
Б-8-3 |
4,62 |
7,37 |
15,73 |
9,2 |
15,7 |
|||
4 |
Б-8-4 |
4,28 |
7.46 |
15,30 |
9,0 |
15,3 |
|||
5 |
Б-8-5 |
6,07 |
9.26 |
17,96 |
11,1 |
18,0 |
|||
6 |
Б-8-6 |
6,14 |
9,43 |
18,45 |
11,3 |
18,5 |
|||
6 |
10 |
Б-10-1 |
13,81 |
16,56 |
27,62 |
19,3 |
27.6 |
6,66 |
10,88 |
7 |
Б-10-2 |
12,88 |
15,50 |
22,91 |
17,1 |
22,9 |
|||
8 |
Б-10-3 |
7,00 |
8,62 |
16 16 |
10,6 |
16.2 |
|||
9 |
Б-10-4 |
11,01 |
12,73 |
17,96 |
13,9 |
18,0 |
|||
10 |
Б-10-5 |
10,83 |
14,85 |
29,35 |
18,3 |
29,3 |
|||
11 |
Б-10-6 |
13,62 |
16,31 |
25,76 |
18,6 |
25,8 |
|||
12 |
12 |
Б-12-1 |
17,39 |
20,86 |
29,43 |
22,6 |
29,4 |
5,96 |
9,76 |
13 |
Б-12-2 |
15,48 |
21,84 |
34,95 |
24,1 |
35,0 |
|||
14 |
Б-12-3 |
15,31 |
20,73 |
35,01 |
23,7 |
35,0 |
|||
15 |
Б-12-4 |
15,64 |
21,66 |
33,11 |
23,5 |
33.1 |
|||
16 |
Б-12-5 |
13,90 |
19,36 |
36,79 |
23,4 |
36,8 |
|||
17 |
Б-12-6 |
15,48 |
20,35 |
33,47 |
23,1 |
33,5 |
Обобщение, систематизация и анализ результатов проведенных исследований сцепления с бетоном композитной базальтовой арматуры позволяют сделать следующие основные выводы.
1. Общий вид кривых зависимостей касательные напряжения - деформации сдвига для композитной базальтовой арматуры с периодическим профилем, соответствует аналогичным кривым для стальной арматуры традиционного периодического (серповидного) профиля.
2. Полученные контролируемые опытные значения касательных напряжений (см. табл.), для композитной базальтовой арматуры по всем испытанным образцам диаметром 8 мм, 10 мм, 12 мм удовлетворяют требованиям EN 1992-1-1 [4] к профилю арматуры, применяемой для армирования бетонных конструкций.
3. Для расчета анкеровки в бетоне композитной базальтовой арматуры с периодическим профилем могут быть применены расчетные зависимости для стальной арматуры периодического (серповидного) профиля.