Котельные установки

РАСЧЕТ ВЕЛИЧИНЫ ПРОДУВКИ И ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ЕЕ ТЕПЛОТЫ

Каж указывалось в гл. 4, для удаления части солей и шлама из паровых котлоагрегатов осуществляют продувку. Непрерывную продувку выполняют из тех участков верхнего барабана, где концен­трация солей в воде наибольшая; периодическую городуюку выполняют из мест, где может скапливаться шлам: из торцов нижнего барабана и с нижних образующих коллекторов и нижнего барабана.

Поскольку с водой, уходящей из жотлоагрегата, выносится Некото­рое количество теплоты, размер продувки ограничивают максимальной величиной в 10% паропроизводительности котлоагрегата. Использова­ние теплоты продувочной воды обязательно, если ее количество больше 0,14 кг/с (0,5 т/ч) и осуществляется путем установки расширителей продувки и теплообменников для подогрева воды, идущей в аппараты, и устройства химической водоочистки.

Расчет продувки можно вести так: если обозначить через вп соле - содержание пара, мг/;кг, 5К. В и 5п. в— соответственно солесодержание по сухому остатку котловой и питательной воды, а через И и б их количество, кг, можно написать баланс:

£)в ц+ С? пр5к. в==Сп. в5п. в, (9-25)

Откуда

<3№= 0п-в5п:в~^> (9-26)

^.В

Оп. в=£> + Опр, —■ 100 = /7^, »/о - (9-27)

5п. в $п

То можно выражение (9-26) записать в виде /?да= —-^100 °/*>

*к. в 5п. в

И если пренебречь малой величиной «п, то

Рпр==8-%т-100°/*- (9-28)

*К. В Ьп. В

Но сухой остаток питательной воды зависит от солесодержания хи­мически очищенной воды 5хо^ и конденсата, последним за малостью мож­но пренебречь. Тогда солесодержание питательной воды «п •в = *хОвХ

Х 1°1бб:— • Обозначая последнюю величинучерез Пк — потери

Воды в котельной, можно записать величину 5П в = 5хов/7к, и тогда раз­мер продувки будет:

Дф = 5 - Т^/7 •100°/о. (9-29)

4к. в &ХОВ к

Т. е. величина продувки предопределяет три заданных потерях конден­сата и схему обработки исходной воды для получения нужного зна­чения $хов - Для определения относительной щелочности котловой во­ды, которая также влияет на величину -продувки, используют 'выра­жение

ДС=• 100 •/* (9-30)

Где обозначены через Щ^ов и Щ™в соответственно относительная ще­лочность химически очищенной и котловой воды, °/0.

Имея из баланса солей в котлоалрегате и тепловой схемы установ­ки величину продувки, можно определить необходимость ступенчатого испарения (см. § 4-3), размер продувки и рациональность схемы использования ее теплоты и воды.

Принципиальная схема продувки показана на рис. 9-11,а. Котло­вая вода из барабана 1 направляется в расширитель продувки 2; количество воды регулируется дроссельным вентилем 3, набором диа­фрагм или системой вентилей по показаниям манометра. Образовав­шееся при расширении воды количество пара, см. формулу (7-21), отво­дится обычно в термический деаэратор по линии 4. Отделившаяся вода по линии 5 направляется в теплообменник 6 поверхностного типа для подогрева исходной воды перед водоиодготавкой. Отдав теплоту, кот­ловая вода сбрасывается в колодец 7, в который иногда для охлажде­ния подводится техническая вода по трубопроводу 8.

Для получения пара удовлетворительного качества постоянный уро­вень воды в расширителе поддерживают автоматом — поплавковым ре­гулятором; кроме того, имеется линия 9 из парового пространства, «.* которой установлены обратные клапаны и конденсационные горшки. Иногда вода после теплообменника используется в тепловых сетях за­крытой системы теплоснабжения. При наличии в котельной паровых агрегатов с разным давлением продувка из котлоагрегатов с более высоким давлением направляется в агрегаты с низким давлением, а из последних для сокращения потерь осуществляется продувка.

Иногда в котельных малой производительности вместо предохра­нительных клапанов и автоматов поддержания уровня в расширителе устанавливаются обычный гидрозатвор 1 (см. рис. 6-5) с высотой за­мыкающей петли 6,0 м, переливная труба 2 с высотой 7,0 м, а сам расширитель располагается на отметке, обеспечивающей размещение гидрозатвора и переливной трубы, как это показано на рис. 9-11,6.

Следует иметь в виду, что увеличение на 1% размера продувки при использовании теплоты повышает удельный расход топлива при­мерно на 0,2%, а без использования — на 0,3%.