Испытание покрытия рабочей поверхности статора электробензонасоса инжекторной системы питания автомобилей, выпускаемых АО "ГАЗ"
Ресурс работы насоса в значительной мере определяется качеством статора, в частности, износостойкостью его рабочей поверхности. На рис. 6.10 показан статор электробензонасоса, конструктивно состоящий из металлической основы 1, изготовленной из порошков по прогрессивной технологии [13] и рабочего слоя 2 в отверстии.
В состав металлической основы введена порошковая медь в количестве 3 %, что обеспечило стабилизацию размеров детали (заготовки) в процессе ее термической обработки после прессования. Рабочий слой толщиной 0,3—0,4 мм выполнен из антифрикционного материала ячейчатой структуры.
|
|
![Испытание покрытия рабочей поверхности статора электробензонасоса инжекторной системы питания автомобилей, выпускаемых АО "ГАЗ&quot](/img/554/image512.jpg "Испытание покрытия рабочей поверхности статора электробензонасоса инжекторной системы питания автомобилей, выпускаемых АО "ГАЗ&quot")
|
Рис. 6.10. Статор 1 - металлическая основа, 2 - рабочий слой |
|
1 |
|
2 |
Опытные партии статоров с содержанием фторопласта 4ДПТ в рабочем слое 90, 85 и 80 % (по объему) испытаны на трение и износ при радиальном нагружении. В табл. 6.1 приведены средние значения результатов по 10 испытанным статорам. Наиболее высокой износостойкостью обладают статоры с покрытием поверхности в отверстии антифрикционным материалом, содержащим фторо - пласт-4ДПТ в количестве 85 %.
|
Таблица 6.1 Результаты испытаний на трение и износ
|
Ресурсы работы насоса оценивали длительностью его работы до падения создаваемого им давления до нижнего значения, при котором испытания прекращались. Испытания проведены на стендах в условиях, максимально приближенных к эксплуатационным.
В табл. 6.2 приведены усредненные результаты испытаний работы насосов, в которые были установлены статоры с разным содержанием фторопласта в покрытии рабочей поверхности.
|
Таблица 6.2 Результаты испытаний на ресурс работы
|
Анализ интенсивности изнашивания, коэффициентов трения и ресурсов работы статоров показывает, что лучший комплекс этих характеристик принадлежит бронзофторопластам с содержанием фторопласта в покрытии около 85% по объему. Статоры электробензонасосов рекомендованы для серийного комплектования насосов систем питания автомобилей "ГАЗ".
Таблица П1
Условия проведения опытов и экспериментальные значения параметров оптимизации
|
Но Мер Опыта |
Значения факторов в опытах |
Значения параметров |
|||||
|
Содер Жание Фторо Пласта, % |
Содер Жание Графита, % |
Давление горячего прессования, МПа |
Время горячего прессования на единицу высоты, мин/мм |
Предел Проч Ности При Срезе, МПа |
Коэф- Фи- Циент Тре Ния |
Интен Сив- Ность Изнаши Вания Х10-9 |
|
|
1 |
36 |
4 |
175 |
4 |
40,2 |
0,224 |
2,64 |
|
2 |
52 |
4 |
175 |
4 |
19,4 |
0,151 |
0,98 |
|
3 |
36 |
8 |
175 |
4 |
31,2 |
0,216 |
1,68 |
|
4 |
52 |
8 |
175 |
4 |
15,3 |
0,146 |
1,02 |
|
5 |
36 |
4 |
325 |
4 |
38,8 |
0,246 |
2,36 |
|
6 |
52 |
4 |
325 |
4 |
17,4 |
0,162 |
1,12 |
|
7 |
36 |
8 |
325 |
4 |
28,6 |
0,241 |
1,72 |
|
8 |
52 |
8 |
325 |
4 |
14,1 |
0,164 |
1,22 |
|
9 |
36 |
4 |
175 |
8 |
42,6 |
0,242 |
2,42 |
|
10 |
52 |
4 |
175 |
8 |
20,3 |
0,166 |
0,91 |
|
11 |
36 |
8 |
175 |
8 |
32,6 |
0,244 |
1,52 |
|
12 |
52 |
8 |
175 |
8 |
14,4 |
0,167 |
0,96 |
|
13 |
36 |
4 |
325 |
8 |
39,4 |
0,252 |
2,28 |
|
14 |
52 |
4 |
325 |
8 |
18,0 |
0,168 |
1,02 |
|
15 |
36 |
8 |
325 |
8 |
30,4 |
0,256 |
1,48 |
|
16 |
52 |
8 |
325 |
8 |
15,2 |
0,172 |
1,08 |
|
17 |
28 |
6 |
250 |
8 |
51,6 |
0,272 |
4,86 |
|
18 |
60 |
6 |
250 |
8 |
13,2 |
0,168 |
1,53 |
|
19 |
44 |
2 |
250 |
8 |
30,1 |
0,202 |
1,38 |
|
20 |
44 |
10 |
250 |
8 |
20,3 |
0,172 |
0,94 |
|
Но Мер Опы Та |
Значения факторов в опытах |
Значения параметров |
|||||
|
Содер Жание Фторо Пласта, % |
Содержание графита, % |
Давление горячего прессования, МПа |
Время горячего прессования на единицу высоты, мин/мм |
Предел Проч Ности При Срезе, МПа |
Коэф- Фици- Ент Трения |
Интен Сив- Ность Изна- Шива- Ния Х10-9 |
|
|
21 |
44 |
6 |
100 |
8 |
22,4 |
0,198 |
1,46 |
|
22 |
44 |
6 |
400 |
8 |
22,6 |
0,189 |
1,54 |
|
23 |
44 |
6 |
250 |
2 |
21,7 |
0,196 |
1,68 |
|
24 |
44 |
6 |
250 |
10 |
28,6 |
0,182 |
1,56 |
|
25 |
44 |
6 |
250 |
6 |
27,1 |
0,188 |
1,28 |
|
26 |
44 |
6 |
250 |
6 |
26,5 |
0,182 |
1,32 |
|
27 |
44 |
6 |
250 |
6 |
27,6 |
0,178 |
1,26 |
|
28 |
44 |
6 |
250 |
6 |
25,2 |
0,194 |
1,36 |
|
29 |
44 |
6 |
250 |
6 |
27,8 |
0,184 |
1,31 |
|
30 |
44 |
6 |
250 |
6 |
26,3 |
0,186 |
1,25 |
|
31 |
44 |
6 |
250 |
6 |
25,6 |
0,178 |
1,30 |
Таблица П2
Матрица планирования 4-х факторного эксперимента и значения логарифмов параметров оптимизации
|
Но Мера Опы Тов |
Кодированные значения факторов |
Значения логарифмов параметров |
||||||
|
*0 |
*1 |
*2 |
*3 |
*4 |
1п Тср |
1п / |
1п 1ь |
|
|
1 |
+ |
- |
- |
- |
- |
3,693866 |
-1,4961 |
- 19,7525 |
|
2 |
+ |
+ |
- |
- |
- |
2,980617 |
-1,8905 |
-20,7435 |
|
3 |
+ |
- |
+ |
- |
- |
3,440417 |
-1,5325 |
-20,2045 |
|
4 |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
2,727852 |
-1,9242 |
-20,7035 |
|
5 |
+ |
- |
- |
+ |
- |
3,658420 |
-1,4024 |
-19,8646 |
|
6 |
+ |
+ |
- |
+ |
- |
2,856469 |
-1,8202 |
-20,6099 |
|
7 |
+ |
- |
+ |
+ |
- |
3,353402 |
-1,4229 |
-20,1809 |
|
Но Мера Опы Тов |
Кодированные значения факторов |
Значения логарифмов параметров |
||||||
|
*0 |
*1 |
*2 |
*3 |
*4 |
1п ТСр |
1п / |
1п 1н |
|
|
8 |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
2,646175 |
-1,8079 |
-20,5244 |
|
9 |
+ |
- |
- |
- |
+ |
3,751853 |
-1,4188 |
-19,8395 |
|
10 |
+ |
+ |
- |
- |
+ |
3,010620 |
-1,7958 |
-20,8176 |
|
11 |
+ |
- |
+ |
- |
+ |
3,484311 |
-1,4106 |
-20,3046 |
|
12 |
+ |
+ |
+ |
- |
+ |
2,667228 |
-1,7898 |
-20,7641 |
|
13 |
+ |
- |
- |
+ |
+ |
3,673764 |
-1,3783 |
-19,8991 |
|
14 |
+ |
+ |
- |
+ |
+ |
2,890370 |
-1,7838 |
-20,7035 |
|
15 |
+ |
- |
+ |
+ |
+ |
3,414441 |
-1,3626 |
-20,3313 |
|
16 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
2,7212983 |
-1,7603 |
-20,6463 |
|
17 |
+ |
-2 |
0 |
0 |
0 |
3,943521 |
-1,3019 |
-19,1423 |
|
18 |
+ |
+2 |
0 |
0 |
0 |
2,580215 |
-1,7838 |
-20,2980 |
|
19 |
+ |
0 |
-2 |
0 |
0 |
3,404524 |
-1,5995 |
-20,4012 |
|
20 |
+ |
0 |
+2 |
0 |
0 |
3,010620 |
-1,7603 |
-20,7852 |
|
21 |
+ |
0 |
0 |
-2 |
0 |
3,109060 |
-1,6195 |
-20,3449 |
|
22 |
+ |
0 |
0 |
+2 |
0 |
3,117948 |
-1,6660 |
-20,2915 |
|
23 |
+ |
0 |
0 |
0 |
-2 |
3,077311 |
-1,6296 |
-20,2045 |
|
24 |
+ |
0 |
0 |
0 |
+2 |
3,3532402 |
-1,7038 |
-20,2786 |
|
25 |
+ |
0 |
0 |
0 |
0 |
3,299533 |
-1,6713 |
-20,4764 |
|
26 |
+ |
0 |
0 |
0 |
0 |
3,277141 |
-1,7038 |
-20,4457 |
|
27 |
+ |
0 |
0 |
0 |
0 |
3,317813 |
-1,7259 |
-20,4922 |
|
28 |
+ |
0 |
0 |
0 |
0 |
3,226842 |
-1,6399 |
-20,4158 |
|
29 |
+ |
0 |
0 |
0 |
0 |
3,325034 |
-1,6928 |
-20,4533 |
|
30 |
+ |
0 |
0 |
0 |
0 |
3,269565 |
-1,6820 |
-20,5001 |
|
31 |
+ |
0 |
0 |
0 |
0 |
3,242591 |
-1,7259 |
-20,4609 |
Условия проведения опытов и значения параметров оптимизации уплотнительных материалов
|
№ опыта |
Значение факторов в опытах |
Значения параметров |
|||||||
|
Содер Жание Фторо Пласта, % |
Содер Жание Бронзы, % |
Давление горячего прессования, МПа |
Время горячего прессования на единицу высоты, мин/мм |
Раз Мер Час Тиц, Мкм |
Коэф Фициент Трения |
Интен Сив- Ность Изнаши Вания, Х10-9 |
Относи Тельная Релак Сация Напря Жений |
Мо Дуль Упруго Сти, МПа |
|
|
1 |
15 |
12 |
25 |
6 |
95 |
0,206 |
4,24 |
0,28 |
976 |
|
2 |
25 |
12 |
25 |
6 |
35 |
0,153 |
0,81 |
0,24 |
921 |
|
3 |
15 |
18 |
25 |
6 |
35 |
0,212 |
2,84 |
0,22 |
1052 |
|
4 |
25 |
18 |
25 |
6 |
95 |
0,164 |
1,98 |
0,28 |
1108 |
|
5 |
15 |
12 |
35 |
6 |
35 |
0,202 |
3,87 |
0,23 |
832 |
|
6 |
25 |
12 |
35 |
6 |
95 |
0,172 |
2,24 |
0,29 |
1126 |
|
7 |
15 |
18 |
35 |
6 |
95 |
0,218 |
3,52 |
0,27 |
1086 |
|
8 |
25 |
18 |
35 |
6 |
35 |
0,156 |
1,32 |
0,31 |
1236 |
|
9 |
15 |
12 |
25 |
10 |
35 |
0,216 |
2,14 |
0,21 |
837 |
|
10 |
25 |
12 |
25 |
10 |
95 |
0,166 |
1,22 |
0,29 |
1131 |
|
11 |
15 |
18 |
25 |
10 |
95 |
0,212 |
2,98 |
0,26 |
1096 |
|
12 |
25 |
18 |
25 |
10 |
35 |
0,158 |
0,71 |
0,28 |
1126 |
|
13 |
15 |
12 |
35 |
10 |
95 |
0,226 |
3,12 |
0,29 |
932 |
|
14 |
25 |
12 |
35 |
10 |
35 |
0,156 |
0,78 |
0,31 |
1018 |
|
15 |
15 |
18 |
35 |
10 |
35 |
0,202 |
2,34 |
0,22 |
993 |
|
16 |
25 |
18 |
35 |
10 |
95 |
0,172 |
1,23 |
0,32 |
1187 |
|
17 |
30 |
15 |
30 |
8 |
65 |
0,146 |
2,18 |
0,37 |
976 |
|
18 |
10 |
15 |
30 |
8 |
65 |
0,226 |
6,98 |
0,26 |
895 |
|
19 |
20 |
21 |
30 |
8 |
65 |
0,178 |
0,61 |
0,23 |
1218 |
|
20 |
20 |
9 |
30 |
8 |
65 |
0,152 |
4,46 |
0,34 |
752 |
|
21 |
20 |
15 |
40 |
8 |
65 |
0,196 |
1,39 |
0,34 |
1120 |
|
22 |
20 |
15 |
20 |
8 |
65 |
0,174 |
0,62 |
0,18 |
905 |
|
23 |
20 |
15 |
30 |
12 |
65 |
0,168 |
0,74 |
0,21 |
887 |
|
24 |
20 |
15 |
30 |
4 |
65 |
0,162 |
1,16 |
0,32 |
1115 |
|
25 |
20 |
15 |
30 |
8 |
125 |
0,166 |
2,98 |
0,29 |
1069 |
|
26 |
20 |
15 |
30 |
8 |
5 |
0,187 |
0,68 |
0,19 |
910 |
|
27 |
20 |
15 |
30 |
8 |
65 |
0,176 |
0,62 |
0,24 |
950 |
|
28 |
20 |
15 |
30 |
8 |
65 |
0,168 |
0,54 |
0,19 |
915 |
|
29 |
20 |
15 |
30 |
8 |
65 |
0,178 |
0,67 |
0,21 |
932 |
|
30 |
20 |
15 |
30 |
8 |
65 |
0,185 |
0,74 |
0,23 |
925 |
|
31 |
20 |
15 |
30 |
8 |
65 |
0,172 |
0,47 |
0,18 |
941 |
|
32 |
20 |
15 |
30 |
8 |
65 |
0,182 |
0,81 |
0,22 |
890 |
Матрица планирования эксперимента и значения логарифмов характеристик материалов на основе фторопласта-40
|
№ Опы Та |
Кодированные значения факторов |
Значения логарифмов характеристик |
||||||||
|
Хо |
Х1 |
Х2 |
Хз |
Х4 |
Х5 |
!п/ |
!п і |
!п £ст |
!п Еу |
|
|
1 |
+ |
- |
- |
- |
- |
+ |
-1,5799 |
-19,2787 |
-1,2730 |
6,8835 |
|
2 |
+ |
+ |
- |
- |
- |
- |
-1,8773 |
-20,9340 |
-1,4271 |
6,8255 |
|
3 |
+ |
- |
+ |
- |
- |
- |
-1,5512 |
-19,6795 |
-1,5141 |
6,9585 |
|
4 |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
+ |
-1,8079 |
-20,0402 |
-1,2730 |
7,0631 |
|
5 |
+ |
- |
- |
+ |
- |
- |
-1,5995 |
-19,3701 |
-1,4691 |
6,7238 |
|
6 |
+ |
+ |
- |
+ |
- |
+ |
-1,7603 |
-19,9168 |
-1,2379 |
7,0264 |
|
7 |
+ |
- |
+ |
+ |
- |
+ |
-1,5233 |
-19,4648 |
-1,3093 |
6,9903 |
|
8 |
+ |
+ |
+ |
+ |
- |
- |
-1,8579 |
-20,4457 |
-1,1712 |
7,1196 |
|
9 |
+ |
- |
- |
- |
+ |
- |
-1,5325 |
-19,9625 |
-1,5607 |
6,7298 |
|
10 |
+ |
+ |
- |
- |
+ |
+ |
-1,7958 |
-20,5244 |
-1,2379 |
7,0309 |
|
11 |
+ |
- |
+ |
- |
+ |
+ |
-1,5512 |
-19,6314 |
-1,3471 |
6,9994 |
|
12 |
+ |
+ |
+ |
- |
+ |
- |
-1,8452 |
-21,0658 |
-1,2730 |
7,0264 |
|
13 |
+ |
- |
- |
+ |
+ |
+ |
-1,4872 |
-19,5855 |
-1,2379 |
6,8373 |
|
14 |
+ |
+ |
- |
+ |
+ |
- |
-1,8579 |
-20,9718 |
-1,1712 |
6,9256 |
|
15 |
+ |
- |
+ |
+ |
+ |
- |
-1,5995 |
-19,8731 |
-1,5141 |
6,9007 |
|
16 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
-1,7603 |
-20,5163 |
-1,1394 |
7,0792 |
|
17 |
+ |
+2 |
0 |
0 |
0 |
0 |
-1,9242 |
-19,9440 |
-0,9943 |
6,8835 |
|
18 |
+ |
-2 |
0 |
0 |
0 |
0 |
-1,4872 |
-18,7003 |
-1,3471 |
6,7968 |
|
19 |
+ |
0 |
+2 |
0 |
0 |
0 |
-1,7260 |
-21,2176 |
-1,4697 |
7,1050 |
|
20 |
+ |
0 |
-2 |
0 |
0 |
0 |
-1,8839 |
-19,2282 |
-1,0788 |
6,6227 |
|
21 |
+ |
0 |
0 |
+2 |
0 |
0 |
-1,6296 |
-20,3940 |
-1,0788 |
7,0211 |
|
22 |
+ |
0 |
0 |
-2 |
0 |
0 |
-1,7487 |
-21,2013 |
-1,7148 |
6,8079 |
|
23 |
+ |
0 |
0 |
0 |
+2 |
0 |
-1,7838 |
-21,0244 |
-1,5607 |
6,7879 |
|
24 |
+ |
0 |
0 |
0 |
-2 |
0 |
-1,8202 |
-20,5749 |
-1,1394 |
7,0166 |
|
25 |
+ |
0 |
0 |
0 |
0 |
+2 |
-1,7958 |
-19,6314 |
-1,2379 |
6,9745 |
|
26 |
+ |
0 |
0 |
0 |
0 |
-2 |
-1,6767 |
-21,1090 |
-1,6607 |
6,8134 |
|
27 |
+ |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
-1,7373 |
-21,2013 |
-1,4271 |
6,8565 |
|
28 |
+ |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
-1,7838 |
-21,3395 |
-1,6607 |
6,8189 |
|
29 |
+ |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
-1,7260 |
-21,1238 |
-1,5607 |
6,8373 |
|
30 |
+ |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
-1,6874 |
-21,0244 |
-1,4697 |
6,8298 |
|
31 |
+ |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
-1,7603 |
-21,4783 |
-1,7148 |
6,8469 |
|
32 |
+ |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
-1,7038 |
-20,9340 |
-1,5141 |
6,7912 |
