ОСНОВЫ ТЕОРИИ ПРОЧНОСТИ СВАРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ВЛИЯНИЕ ДИАМЕТРА ЗЕРНА
Увеличение диаметра зерна в два раза при его росте показано на рис. 6.42. Пунктирными линиями показаны кривые рис. 6.40 для металла в исходном состоянии вблизи острого надреза с же-
|
|
|
= 0,038 мм. |
|
Рис. 6.42 Влияние роста зерна на Т^: |
|
пунктир— d = 0,038мм; сплошная — d = 0,072 мм. |
|
сткостью л = ст1/стг = 2,5. Оттуда же перенесена переходная температура Тнп1. Чтобы грубо оценить диаметр зерна у этой стали, воспользовались формулой (6.100) для сопротивления отрыву. Зная, что сопротивление отрыву было равно 84 кГ/мм2, из формулы (6.100)следует: 2 і „„ „ 2 |
|
11,5 |
|
11,5 84 - 20 |
|
Зотр - 20 |
|
Далее, зная, что в формуле Петча для зависимости предела текучести от диаметра зерна: стт = ст1 + 2 • k • d-1/2 слагаемое 2 • k • d-1/2 от температуры не зависит, и следовательно входит в температурной зависимости в параметр ст0, принимая k = 1,3 и ст0 при прежнем диаметре зерна равным 16, получим зависимость температурно не зависимой части предела ст0 текучести от диаметра зерна d: |
|
1,3 , +13 = 8,73 + 13. 4d |
|
Md) = 16-- |
|
(6.110) |
|
-у/0,038 4d Кроме того известна зависимость сопротивления отрыву от диаметра зерна (6.100): 11,5 |
|
кГ/мм2. |
|
Зотр - 20 ■ |
|
fd |
|
Подставляя эти выражения в формулу (6.107) для нахождения Тнп, получим формулу для учета влияния диаметра зерна на переходную температуру этой стали: |
|
( |
|
АТ |
|
Тнп4 = д“ • In Вт |
|
11,5 -Jd |
|
20 + |
|
8,73 +13 I + Ас |
|
(6.111) |
|
4d |
|
Л |
= 255,8 К = -17,2°C.
При этом вычислении в формулу (6.111) подставлен новый диаметр зерна d = 2 • 0,038 = 0,076 мм. Подставляя это значение d во все нужные для построения рис. 6.42 формулы, получили сплошные жирные кривые с индексом точек 4, нанесенные на рисунок.
Сдвиг переходной температуры от увеличения диаметра зерна в два раза:
ЛТнп14 = Тнп4 - Тнп1 = 255,8 - 219,7 = +36,1 К.
Увеличение диаметра зерна всегда приводит к повышению переходных температур, к облегчению хрупкого разрушения.
