Теория и практика экструзии полимеров

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИЗУЧЕНИЕ ПОТОКОВ ЖИДКОСТИ В С-ОБРАЗНЫХ СЕКЦИЯХ И ЗАЗОРАХ ЗАЦЕПЛЕНИЯ ШНЕКОВ

Для теоретического анализа работы двухшнековых экструдеров необходимо знание распределения потоков утечек перерабатывае­мого материала в С-образных секциях и зазорах зацепления шне­ков. Метод отбора проб с контрастными красителями, использо­ванный в работах |1, 26|, исключает возможность исследования механизма возникновения и распределения потоков утечек в вин­товых каналах.

Прозрачный цилиндр из органического стекла, использован­ный в молельном двухшнековом экструдере |45| (рис. 3.38), на­много упрощает визуальное наблюдение картин течения жидко­сти, по распределению красителя в которой возможно получение непрерывной информации о направлении потоков утечек. Визу­альные наблюдения в этих экспериментах показали наличие сле­дующих потоков жидкости при работе лвухшнековых экструдеров (рис. 3.46): поршневого (принудительного) потока Qp и Qd, потока (У в валковом (радиальном) зазоре между гребнями и сердечни­ками сопряженных шнеков, потока Q/ в зазоре между боковыми поверхностями винтовых нарезок, потока Q6 в аксиальном зазоре между гребнем шнека и внутренней поверхностью цилиндра.

Поршневой поток состоит из так называемых С-образных сек­ций, образованных боковыми поверхностями витков и охватыва­ющего цилиндра и ограниченных с обоих концов валковыми и бо­ковыми зазорами, которые двумя рядами продвигаются к форму­ющему инструменту. При неизменных геометрических размерах винтовых каналов, что характерно для зоны дозирования (выдав­ливания), картина движения вязкой жидкости во всех секциях идентична. Относительное движение боковых стенок винтового канала и сердечника шнека вызывает появление вынужденного потока Qd, а выжимаюшее действие витков сопряженного шнека и наличие сопротивления формующего инструмента обусловливает 294

icinic потока под давлением Qp внутри отдельной С-образной

• • г ним (см. рис. 3.46).

Продольный градиент давления (Эp/dz)k* являющийся резуль - |iiiIiM воздействия витков сопряженного шнека и сопротивления формующего инструмента, является причиной возникновения по - ю> он утечек через зазоры зацепления шнеков — боковой б5 и меж-

• ■«!||ковый 5q. Кроме того, на формирование потоков утечек через

1. 1МИНЫС зазоры большое влияние оказывают относительное пни сине боковых сгснок винтовых каналов и цилиндрических поп» рмюстей сердечника и выступа нарезки шнеков.

Шнек I

Л

Рис. 3.46. Распределение потоков перерабатываемого материа­ла в двухшнсковых экструдерах со встречным (а) и односторон­ним (о) вращением шнеков

Следовательно, потоки утечек через боковые и межвалковые зазоры складываются, в свою очередь, из вынужденного потока и потока иод давлением.

Наблюдения показали, что в боковых зазорах зацепления шне­ков течение жидкости является прямолинейным — параллельно стенкам зазора, и его можно рассматривать как поток между двумя вращающимися плоскими сегментами при одновременном дей­ствии градиента давления. Это является свидетельством правиль­ности постановки и решения задачи течения жидкости через бо­ковой зазор, рассмотренной в предыдущем разделе.

Известно, что у толкающей (напорной) стенки винтового кана­ла давление больше, чем у пассивной. Обычно в зацеплении шне­ков напорная стенка одного шнека является смежной для пассив­ной стенки другого, в результате чего возникает перепад давления между ними.

Этот перепад начинает действовать на 1/8 от максимальной длины бокового зазора [45|. В этой области прямолинейность дви­жения потока искажается, и он направляется в смежную С-образ - ную секцию того шнека, боковая поверхность нарезки которою, ограничивающая зазор, является в то же время пассивной стенкой канала.

Одновременно некоторая часть материала, находящаяся у толкающей стенки в области зацепления, под действием того же перепада давления переходит через боковой зазор, сливаясь там с основным потоком, в смежную секцию (см. рис. 3.46). Именно этот дополнительный поток влияет на вид эпюры ско­ростей в плоскостях / и 5 (см. рис. 3.9). Плоскость / находится у активной стенки канала (см. рис. 3.9), а переток из этой обла­сти в смежную секцию ослабляет обратный поток, следователь­но, уменьшает его скорость в направлении оси z. У пассивной стенки (плоскость 5) происходит обратное явление, т. е. на об­ратный поток накладывается дополнительный из бокового зазо­ра, увеличивая, соответственно, и скорость. Следует отме­тить, что утверждение автора работы |1б|, который считал, что движение материала в смежную секцию под действием перепа­да давления между толкающей и пассивными стенками капала сопряженных шнеков происходит по аксиальному зазору, оши­бочно, так как этот переток осуществляется через крайнюю об­ласть бокового зазора.

Поток утечек Qв валковом зазоре б0 между гребнем одною шнека и сердечником другого, обусловленный наличием градиен­та давления между отдельными С-образными секциями и относи­тельным движением плоскостей, имеет сложный характер. Карти­на течения материала во входном участке и в самом зазоре анало­гична таковой при несимметричном вальцевании. Активная циркуляция жидкости на входе в валковый зазор (см. рис. 3.23) интенсифицирует процесс смешения, а градиент давления в

«i. i 11 nihim зазоре является при­нтом возникновения ДОПОЛ­НИМ - Н. мою потока утечек из i обратной секции.

Haiipaaiciiiic экс фузии

Шнек I

ССКШШ) -4

Гис.3.47. К анализу потоков утечек в С-образной секции винтовою канала двухшнекового экструдера

I темпе в аксиальном зазо - I•«* о ничем не отличается от inнока н кольцевом зазоре, од­нако под действием движения ноигрчиостей выступа траек - (орпя движения частиц по м« ре удаления от области за­мен н мия отклоняется от оси шпека в сторону вращения пип-ков (см. рис. 3.46). Сте­пп и. отклонения зависит от ч. и югы вращения шнека и ве­тчины аксиального зазора 6.

Дли количественного опи - • амия расхода утечек из С-об - р. имой секции необходимо танце направления элемен - I ipm. ix потоков и их движу­щей силы. С этой целью проанализируем распределение давле­ния развиваемого в отдельной С-образной секции (рис. 3.47) nil немом V = V2 = V. Толкающие стенки винтового канала поме­чены цифрой «2», а пассивные — цифрой «1». Аналогичным обра­ти обозначены стенки и в конце, и в начале секции. При этом ин - н-ксы «к» и «н» означают конец и начало секции, / и // — сопряга - | мим и сопрягающий шпеки, а /, /—I и т. д. — /-ю, (/— 1 )-ю секции пинтового канала (отсчет от формующего инструмента). Так, на­пример, /?2к,7 означает давление у толкающей (активной) стенки 2 и п конце7-й секции сопрягаемого шнека I.

11струяно убедиться в следующих очевидных соотношениях:

I Мри одностороннем вращении шнеков (рис. 3.46, а):

I ^ РнИ ^ РкИ'

-) РиШ ^ РкШг ' * Рн11 ~ РнШ РкИ = А///»

}) Pi hi/ >PHih

5) fhfj/ >РкМ-

II. При встречном вращении шнеков (см. рис. 3.47):

1) РнИ > Pxih

2) Ръм > PKih

> PlKii>

)Рш! ~ РшП РкИ > Ptulh 5)РшП > РкШ

Па основе анализа потоков утечек из С-образной секции и шижуших сил составлены табл. 3.2 и 3.3. Следует отметить, что

Обоз­

наче­

ние

пото­

ков

Направление поюков

Движущая сила множа

<?д

<2Д

а°,

а

од

W

Р 2

P*i! ~ ^2h(i+I)/ “ | ^7 j 'c ~

dp

dz

W

Пт конца i'-й секции шнека / через боковой зазор 2 и коней </+1И секции шнека II через боковой зазор/

Из конца l-й секции шнека / через боковой зазор 2 в начало (/+2)-й секции шнека II через боковой зазор /

Из конца l-й секции шнека / через валковый зазор в начало (/+/)-й секции шнека / через тот же зазор

Из конца f'-fl секции шнека II через боковой зазор 2 в конец l-й секции шнека / через боковой зазор /

Из конца»-й секции шнека/ через боковой зазор / в начало (/+1 )-й секции того же шнека через боковой зазор I

Из конца/-й секции шнека / через боковой зазор 2 в на'сшо (/+1 )-й секции того же шнека и через тот же зазор

Из конца l-й секции шнека I через боковой зазор / в начало (/+1 )-й секции шнека II через боковой зазор 2

PlKil ~ Plnil =(fj] W

^ I"'

I Ии. I

•миг

•ми*

*«**

Направление потоков

Движущая смло потока

Нязкос трение

о.

То же

Из концам! секции шнека / через боковой зазор I в начало <1+1Н секции тог о же шнека через тот же зазор 2 Из конца i’-й секции шнека / через валковый зазор в начшо <1+1 )-й секции шнека/ через тот же зазор

Из конца/'-й секции шнека / через боковой зазор 2 в начало (/+1 )-й секции того же шнека через тот же зазор____________________________

поток мол давлением

- - - вынужденный поток

Sji Начало

«О* <*♦»>

Гис. 3.48. Схема потоков угечек в С-обратных секциях при встречном вращении шне­ков <см. табл. 3.3)

Обоз­

наче­

ние

пото­

ка

Направление потока

Движущая сила потока

с?;.

1с-

W

др

dz

Из начала (i+ 1)-й секции шнека / через валковый зазор в конец l-й секции того же шнека через валковый зазор

Из начала i-й секции шнека II через боковой зазор 2 н конец /• й секции шнека I через боковой зазор I

(Эр)

Я2н(|+1)/ ~ Pin/ ~ ^

Рш1 ~ P2kiI ~

dx

й

й

й

Й Й <Й8

Р2н11 ~ Рк1

I).[3]

Из начала (i+ 1)-й секции шнека II через боковой зазор / в конец i-й секции шнека II через боковой зазор 2

Из начала (/+ 1)-й секции шнека / через боковой зазор / в конец l-й секции того же шнека через тот же зазор

Из начала (/+ 1)-й секции шнека / через боковой зазор 2 в конец Z-й секани того же шнека через тот же зазор

Из начала (/+ 1)-й секции шнека / через боковой зазор I в конец i-й секции того же шнека

Из начала (i-H)-fi секции шнека / через боковой зазор 2 в конец i-й секции того же шнека

Из начала (/+1 )-й секции шнека / через валковый зазор в конец i-й секции того же шнека

II'-

Р2н(1+)1 ~ P2tul

-I dP) /

Р2и{1*)1 ~Pltal “I I *c

Вязкое трение

To же

Начало L секции

ll »»га 11

I К»™

секции

6л.

Конец — /

секции Sd шнека I

поток пол давлением

* - - вынужденный поток

ц |||||с*;| 11

L Начало

‘ секции шнека II

СЙ

($ + Q%

>--------------

ОЙ' ой

=fe

I 5,?

Гис. Л.49. Схема потоков утечек в С-образных секциях при одностороннем вращении тисков (ем. таб.1. 3.2)

табл. 3.2.) вращением шнеков. При этом 60— валковый зазор, 8Л» и 6j2— боковые зазоры у стенок / и 2 шнеков (рис. 3.46, 6 и рис. 3.47). С помощью указанных блок-схем можно составить количественное описание потоков утечек через зазоры зацепления шнеков, необходимое для расчета действительной производитель­ности лвухшнековых экструдеров.

Теория и практика экструзии полимеров

Постачальник ПВХ, ПУ, промислових та гідравлічних рукавів

Компанія «Укр-Флекс» є провідним постачальником промислових рукавів та шлангів на українському ринку. Завдяки високій якості продукції, широкому асортименту та надійному обслуговуванню, ми забезпечуємо потреби різних галузей промисловості і гарантуємо задоволення …

Причины перейти на инженерные пластики

За последние десятилетия появилось множество полимерных материалов. Физические, механические свойства ряда из них настолько хороши, что они активно используются как альтернатива металлу. Особым спросом пользуются так называемые инженерные пластики. Полипропилен, …

СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ РУКАВНЫХ ПЛЕНОК

Системы охлаждения экструзионных агрегатов для производ­ства рукавных пленок должны обеспечивать: — заданную интенсивность охлаждения с целыо получения ка­чественного изделия при заданной производительности экструдера; — заданную структуру пленки; — равномерность охлаждения …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Партнеры МСД

Контакты для заказов оборудования:

Внимание! На этом сайте большинство материалов - техническая литература в помощь предпринимателю. Так же большинство производственного оборудования сегодня не актуально. Уточнить можно по почте: Эл. почта: msd@msd.com.ua

+38 050 512 1194 Александр
- телефон для консультаций и заказов спец.оборудования, дробилок, уловителей, дражираторов, гереторных насосов и инженерных решений.