Теория и практика экструзии полимеров

ПРОЦЕСС ПЛАВЛЕНИЯ ПОЛИМЕРОВ В ДВУХШНЕКОВОМ ЭКСТРУДЕРЕ

Для правильного выбора параметров ведения процесса необ­ходима разработка теоретических основ отдельных его стадий, протекающих в различных функциональных зонах экструдера. Имеющиеся в настоящее время данные 145, 48| показывают, что с высокой точностью могут быть рассчитаны гидродинамические процессы и процессы смешения только в зоне шнеков, заполнен­ных целиком или частично расплавом полимеров. Что касается

зон питания и плавления, то имеющиеся литературные данные носят чисто экспериментальный характер. В работах [48. 49| пред­ложены физическая модель и математическое описание процесса плавления полимера в двухшнековом экструдере со встречным вращением шнеков.

Согласно предлагаемой модели, рассматривается процесс пере­мещения, нагрева и плавления материала, находящегося в С-об - разной секции и перемещающегося вместе с ней в направлении к формующему инструменту.

Взаимодействие отдельных секции может быть учтено потока­ми утечек через валковые и боковые зазоры (см. рис. 3.5), а также через радиальный зазор между выступами наружных диаметров шнеков и внутренней поверхностью материального цилиндра. По мере перемещения С-образной секции вдоль оси экструдера мож­но выделить несколько характерных зон.

Вблизи от загрузочного отверстия перемещение дисперсного материала в С-образной секции носит характер поступательного движения, поскольку материал не уплотнен и слой деформируется (зона I. длиной L, рис. 3.25). Ввиду малых значений коэффициен­та трения перерабатываемого материала о поверхности сердечни­ков шнеков и стенки винтового канала, гранулированный поли­мер практически не захватывается в зазоры зацеплений, а частицы неуплотненного порошкообразною полимера, ввиду малости их размеров, свободно, без значительных деформаций проходят через эти зазоры. В этой зоне увеличение температуры частицы полиме­ра может быть рассчитано по известным методикам расчета нагре­ва пластины |501, наружные поверхности которой имеют темпера­туру цилиндра Т. (!) и шнека Tt (l) (см. рис. 3.25). В дальнейшем наблюдается принципиальное различие процессов нагрева, плав­ления и превращения полимерного материала в однородную го­могенную смесь для материалов различной дисперсности. Дня по-

Рис. 3.25. Механизм уплотнения части полимера в зоне загрузки двухитскового экструдера

|м.|цкоо6разных полимеров продолжается их нагрев за «*к* I гсплопередачи от стенок < образной секции винтово - ю канала в условиях некото­рою массообмена между «мсжны. чи (соседними) сек­циями, а также перемешива­ния порошкообразного мате­риала внутри самой секции. В них условиях время образо­вания пленки гомогенной массы на поверхности С-об - рашой секции может быть ои|К‘делено по экспсримсн - кии. пым данным о зависимо - си1 времени перехода порош­ка в сплошную массу (рас - п виз) от температуры стенки. Рис 3 26 к расчсг¥ JOHbl urpviK„ даух_ полученным на модельных шнекового экструдера установках (например, на и 1лстогра<1>е «Brabcndcr*).

Для гранулированных полимеров, по мере их перемещения вдоль оси экструдера и повышения их температуры, а также тем­пературы поверхностей секций, наступает момент, когда коэф­фициент трения полимера о шнек /^достигает такой величи - ны /дj, что становится возможным захват частиц полимера диа­метром Dp в валковый зазор между наружной поверхностью нарезки шнека / (рис. 3.26) радиусом R и сердечником шнека 2 радиусом /?2. Этому моменту соответствует точка I на рис. 3.25. Характер плавления и захвата в валковый зазор гранул с темпера- гурой Tg2 определяется также и жесткостью полимера (типом по - шмера). Частицы полимера с низким модулем упругости легко шхватываются в валковые зазоры и деформируются (зона II дли­ной L\, рис. 3.25). Для них характерен механизм плавления, описываемый ниже. Гранулы полимера с высоким модулем упру - гости могут захватываться и разрушаться на мелкие частицы в валковом зазоре или перемещаться в С-образной секции без зах­вата в валковые зазоры до сечения цилиндра с температурой, равной температуре плавления полимера 1 (см. рис. 3.25). И этом случае может иметь место пленочный механизм плавле­ния, аналогичный механизму плавления в одношнековых экст­рудерах. В случае захвата частиц полимера в валковые зазоры происходит их деформирование или прокатка в валковом зазоре размером (см. рис. 3.26). При этом за счет прокатки гранул осуществляется заполнение и боковых зазоров 5, (см. рис. 3.5) за­цепления, а также интенсивный разогрев «провалыюванных»

гранул полимера [участки III длиной L\ и IV длиной L\, кривая 7^(/)» рис. 3.25).

Анализ условий захвата гранул полимера в валковый зазор за­цепления двухшнекового экструдера, выполненный с учетом схе­мы, приведенной на рис. 3.26, а. показал, что между углами захва­та гранул а, и а2, размерами зазора и коэффициентами трения полимера о сердечник шнека и нарезку винтового канала имеются следующие зависимости |48. 491:

1

d2 + dp

1

sin2a|

D + Dp

/

(//Ы - tg«l ) + /л2 “

=о; (3.2)

s, n«2=s, na,2—±

(3.3)

где Л — диаметр сердечника шнека; D — наружный диаметр шнека; Dp — диа­метр гранул полимера.

Из уравнений (3.2) и (3.3) с учетом очевидного геометрическо­го соотношения

D + D,

lh + Dp D + Di

г - COS(*2 = —:—- +

So

(3.4)

-cosai +

2 '2 2 может быть определена предельная величина коэффициента трения обеспечивающая затягивание гранул полимера в за­зор, а по зависимости изменения коэффициента трения подли­не шнека с учетом изменения температуры — длина L/ зоны / (см. рис. 3.25).

В результате «прокатки*» в валковом зазоре толщина гранул полимера становится равной So (рис. 3.26, а). Одновременно про­исходит их «уширсние» (увеличение ширины, рис. 3.26, б). Счи­тая массу гранул полимера в С-образной секции упругой и одно­родной, можно, пользуясь теорией прокатки, определить увели­чение ширины полосы полимера АIV, имеющей начальное значение IV, без учета внешних воздействий и влияния ширины полосы [511:

■I

Г2А|„4»-25о+| А /» Sq А Л

AiA дл-**

АIV

(3.5)

где ДЛ “ do - Л0; V* — коэффициент Пуассона; Л(, — начальная толщина деформи­руемой полосы (рис. 3.27).

Более точное решение задачи, учитывающее влияние ширины полосы, дает соотношение:

Г JAi&a*.**'

V 4 2v

*sl) i, A-«L+0,5

АЛ Ah Ah

Рис. 3.27. Схема прокати гранул полимера в межвалковом заюре зацеплении шнеков

I ас

W

-0,15

0.15 -

0,15+е;

ехр

дл

^0,25(0, +/Л )дЛ

* и - =4(1 - с)

W

относительное обжатие (е = &о///о)-

Поскольку ширина провальцованного полимера, остающегося на поверхности сердечника шнека, равна ширине полосы в исход­ном состоянии W, материал в результате «уширения» выжимается н боковые зазоры 5„ вследствие чего образуется слой ировальцо - нанного полимера на боковых поверхностях нарезки шнека (рис. 3.27, б). Толщина этого слоя равна величине боковых зазоров «, а высота ступенчато изменяется от секции к секции. Очевидно, чго за один цикл деформирования полосы гранул полимера в вал­ковом зазоре высота слоя на боковых поверхностях нарезки шнека возрастает на величину

(3.7)

и достигает высоты, равной глубине канала И, за j циклов прокат­ки:

. 2 /»- 6р 5 ,

ДМ7 5о

(3.8)

Следует особо отметить, что толщина этого слоя со временем не меняется.

В процессе деформирования полосы гранул в валковом зазоре
затрачивается мощность Pw, которую можно определить, пользу­ясь выводами теории прокатки. С учетом данных работы |51| мощность деформирования Pw можно рассчитать по формуле:

%

(3.9)

где о, — среднее контактное давление в зоне деформировании: В', — ширина на выходе (см. рис. 3.26, 6) V| - скорость деформированной полосы на выходе (см. рис. 3.26, о).

Величина о j может быть определена с использованием различ­ных теорий и подходов.

Для данных условий имеем (51):

1+ //Ы

о,=

а7'

(З. Ю)

-L-i

где о, — предел текучести полимера с учетом условий деформировании (темпера - туры и скорости); / -- приближенное значение дуга контакта. / =» ^0.5£ЬлА ; Л„ — средняя величина зазора между валками.

Скорость на выходе деформированной полосы полимера У| можно определить, с учетом опережения, из соотношения:

V’| — v_____

V

.2

(3-11)

P| + I>2 - f ftp 2

(3.12)

Г'0'5

«О

где v — окружная скорость валка; r — средний радиус, равный К Yi — нейтральный угол, для которого

s, nYi

sin 02 I-cos«->

"2 щГ

Мощность, утрачиваемая на деформирование полосы полиме­ра в валковом зазоре, расходуется на нагрев деформированной по­лосы, а также частично на нагрев шнеков. Учитывая высокие ско­рости деформирования в валковом узоре, а также низкую тепло­проводность полимеров, процесс можно считать адиабатическим. В этом случае нагрев происходит в объеме валкового зазора Vw, равном:

(3.13)

D2 sinc^W^/b+So) vw - *

где W — ширина винтового канала.

С учетом того, что на нагрев в валковом зазоре расходуется только доля Рь мощности /V, определяемой уравнением (3.9), рав-
приращение температуры деформированной полосы за один цикл прохождения через валковый зазор ДТ^составит:

bT\V = w^'lVCpPD2 sina2J|/(5o + h0 )• (3.15)

более точное решение задачи нагрева полосы деформируемого и мазковом зазоре материала может быть получено рассмотрением нагрева пластины с начальной температурой Т0, помешенной в о |н ду с температурой Т, равной температуре шнека Тг При этом Moi уг быть приняты граничные условия четвертого рода (нагрев за « чем теплопроводности); принято также, что в пластине действует источник тепла удельной мощностью Ру:

р А _______________________________

TOC o "1-5" h z У Vw [(И' +дИ/ 2sin«2^ (Л0+5о)]‘ (316)

ггГ(2У-1)12х//ь

В таком приближении температурное поле пластины описыва - пси уравнением |50|;

гг гг и и

'О ~ *sp **t hI

_"p

(3.17)

ijic Kt = -— |—; т, — температура шнека; X, коэффициенты тсплопровод-

мости полимера и стали; ар, а, - коэффициенты температуропроводности полиме­ра и стали;

s 1 + АГ/

Го критерий Померанцева, равный

hi

Ро =Р m

у»-Р(То-т, у

А» — средняя толшина деформируемой полосы в валковом зазоре.

Подстановкой величин Т{) (температуры на входе в валковый щзор для /-й секции), а также времени нахождения полимера в валковом зазоре tw для каждой С-образной секции по формуле

(3.17) может быть рассчитана температура деформируемого мате­риала на выходе из валковых зазоров ТРК, а следовательно, и при­ращение температуры АТцу.

Принимая, что к началу процесса прокатки гранул в валковом зазоре полимер нагрелся до температуры Т, а температура плавле­

ния полимера Tspt можно рассчитать число циклов прокатки jw, обеспечивающее плавление полимера в валковом зазоре, по фор­муле

. _Т*-Тх

Jw--------

*TW

и определить длину зоны деформирования нерасплавленных гра­нул (см. рис. 3.25):

^11 - jw*'

где I — шаг нарезки шштоиого канала (см. рис. 3.5).

Следует иметь в виду, что между циклами прокатки и разогрева гранул в валковом зазоре полоса деформированных гранул, приле­гающая к поверхности сердечника шнека, охлаждается (или на­гревается) от него; при этом температура се изменяется на ATSl что требует корректировки величины ДГщл Это достаточно просто может быть выполнено с использованием имеющихся решений задач охлаждения или нагрева пластин [50).

Материал, деформированный в валковом зазоре и выдавлен­ный в боковые, нагревается как за счет предварительного дефор­мирования в валковом зазоре (мощность деформирования

Р ДИ/ ‘

п* —w + д W так и 311 счет тРения полимера в боковых зазо­рах о боковые поверхности нарезки шнеков (мощность трения Ад)- Учитывая отсутствие экспериментальных данных, можно принять, что в боковых зазорах зацепления среднее давление будет 0,5ot [48, 49|. Так как поверхность соприкосновения материала в боко­вых зазорах с поверхностью винтовой нарезки шнеков. SV равна

sw =р^--0,5(Д -h)^2Dh-h~, (3.18)

1 ле 3 = arccosf 1 - ^ + 2 /;2 D*

то мощность, затраченная на деформирование материала в боко­вых зазорах, составит:

/>_/> р % дИ/ aSwnNR

Ъ-Ъ.+Ъ,-—jyTZw* 30 • <319)

Расчет приращения температуры материала после прохожде­ния боковых зазоров может быть выполнен аналогично расчету для валкового зазора.

После достижения полимером, деформируемым в валковом и боковом зазорах, температуры плавления (точка 2, рис. 3.25) обра­зуются пленки расплава на поверхности сердечника шнека (тол-
пином, равной приблизительно 5о) и на боковых поверхностях шипового канала (толщиной 8,), а гранулы полимера, не участву - ис в деформациях, скапливаются в зоне, прилегающей к вал­овому зазору (зона А, рис. 3.28). При этом, вследствие наличия vпомянутых пленок расплава, меняются и условия взаимолей - - I вия гранул полимера и шнеков. Поскольку поток расплава по- шмера, приносимый в пленку за счет вращения шнеков, больше ноюкл утечек через валковые и боковые зазоры, наблюдается

• к ылкообразное» их укладывание, обволакивание расплавом но-

• и мера нерасплавленных гранул и образование зоны И. содержа­щей расплав полимера с температурой / = !р и гранулы с темпе - Iм I рой Т2. Величина Т2 рассчитывается аналогично Т с учетом времени перемещения С-образной секции на длину 1Л + Ц н м рис. 3.25). В зоне С (рис. 3.28) расплав имеется только в виде в «емок на боковых поверхностях винтового канала и сердечника шнека. В этих пленках могут быть включения многократно дефор­мированных гранул малого размера. На внутренней поверхности пп шндра пленка расплава отсутствует.

В процессе дальнейшего перемещения С-образной секции происходит пропитка гранул полимера в зоне Я (рис. 3.28) распла­вом. поступающим из пленок, находящихся на стенках секций, их н. прев и плавление (зона III, рис. 3.25). В этой зоне экструдера к-мнература полимера в образовавшемся расплаве возрастает от /;,,до Тру (см. рис. 3.25), а гранул — от Где до Tsp. Время полного расплавления гранул /р может быть рассчитано как время нагрева пруса с поперечным сечением (W — 28,) х (// - 5о) от температуры I а» ДО Tjp. При этом для оценки прироста температуры можно ис­пользовать имеющиеся в литера - ivpe модели процессов вальцева­ния. Увеличение длины зоны А происходит за счет плавления ма­к-риала в С-образной секции (в мне В, рис. 3.28), а также за счет мечек через зазоры зацепления.

Положение границы зоны III ( ючка 3, рис. 3.25) может быть оп­ределено из условия Lw = Vtp, где ii — скорость перемещения сек­ции в направлении оси экструде­ра. В конце этой зоны средняя гемпература расплава равна Тру а шина зоны А определяется из ма­к-риал ыюго баланса.

Гнс. 3.28. Модель плавления полимеров п юнс сопряжения шнеков

В зоне IV длиной L\ (см. рис. 3.25) за счет утечек через зазоры за­цеплений происходит увеличение длины зоны А (рис. 3.28) до пол­ного заполнения С-образной секции расплавом в точке 4, которая и может рассматриваться как граница зоны плавления. Таким образом, предложенная модель процесса плавления полимера в двухшнеко­вом экструдере позволяет определить как длину этой функциональ­ной зоны, так и температуру расплава на выходе из нее.

Теория и практика экструзии полимеров

Постачальник ПВХ, ПУ, промислових та гідравлічних рукавів

Компанія «Укр-Флекс» є провідним постачальником промислових рукавів та шлангів на українському ринку. Завдяки високій якості продукції, широкому асортименту та надійному обслуговуванню, ми забезпечуємо потреби різних галузей промисловості і гарантуємо задоволення …

Причины перейти на инженерные пластики

За последние десятилетия появилось множество полимерных материалов. Физические, механические свойства ряда из них настолько хороши, что они активно используются как альтернатива металлу. Особым спросом пользуются так называемые инженерные пластики. Полипропилен, …

СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ РУКАВНЫХ ПЛЕНОК

Системы охлаждения экструзионных агрегатов для производ­ства рукавных пленок должны обеспечивать: — заданную интенсивность охлаждения с целыо получения ка­чественного изделия при заданной производительности экструдера; — заданную структуру пленки; — равномерность охлаждения …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Партнеры МСД

Контакты для заказов оборудования:

Внимание! На этом сайте большинство материалов - техническая литература в помощь предпринимателю. Так же большинство производственного оборудования сегодня не актуально. Уточнить можно по почте: Эл. почта: msd@msd.com.ua

+38 050 512 1194 Александр
- телефон для консультаций и заказов спец.оборудования, дробилок, уловителей, дражираторов, гереторных насосов и инженерных решений.