Теория и практика экструзии полимеров

ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ОДНОШНЕКОВОГО ЭКСТРУДЕРА С ФОРМУЮЩИМ ИНСТРУМЕНТОМ

Экструдеры любого типа оснащены формующим инструмен - юч для получения изделий определенной геометрии. Наличие формующего инструмента, определяющего в конечном итоге дав- гение в конце шнека (на входе в формующий инструмент), оказы­вает большое влияние на работу зон загрузки, плавления и дози­рования.

Фактическая производительность одношискового экструдера, снабженного конкретным формующим инструментом, определя­ется взаимодействием экструдера с формующим инструментом.

Пропускная способность формующего инструмента (произво - ппельность) равна:

(2.165)

I ю Q — объемный расход, см}/с; Aw — коэффициент геометрической формы (со - и|н»тиилення) формующего инструмента, см1; р — перепал давления в формую - шем инструменте; ч — эффективная вязкость расплава полимера в формующем инструменте.

С другой стороны, производительность одношнекового экстру - лера равна |см. уравнение (2.73)):

ie

л Z) sinacosaf 1 — п 1/1 kD Ар. з • 2

(? =----------- —i---- 1---- ——-j-h sin a

2 12pfl L

Последнее уравнение можно переписать в следующем виде: л п2 D2 Mtsmacosa nDh* . ? Pi~ Р

Q= 2 n^SmaL~' <2|66>

• не pe - эффективная (кажущаяся) вязкость расплава полимера в винтовом канале | кл; р, - давление расплава полимера в начале зоны дозирования. р> - давле­ние расплава полимера в конце зоны дозирования; L - длина зоны дозирования (параллельно оси шнека).

Соответственно потоки в винтовом канале шнека выразятся так: прямой поток:

„ rc^Z^AVjsinacosa W) = 2 ’

ююк под давлением (обратный поток):

^ nZVi3sin2a />2 - Pi 12цд L ’

Выражения для прямого и обратного потоков показывают, что потоки по разному зависят от размеров шнека (D, h, a, L), рабочих режимов экструзии (N, р, р2) и эффективной вязкости расплава полимера р„.

Как видно, прямой поток Qp, не зависящий от величины (р2 — P)/L, растет с увеличением глубины винтового канала И и частоты вращения шнека N. Обратный поток Q(, (поток под давле­нием) пропорционален величине (р2 - P)/L и обратно пропорци­онален вязкости расплава ia.

Кроме того, поток Qp растет пропорционально третьей степени величины h (глубины канала), являющейся, таким образом, важ­нейшим геометрическим параметром шнека. При этом, однако, следует отметить, что удельное паление давления (р2 — P)/L, со своей стороны, также в большей или меньшей степени зависит от размеров шнека, числа его оборотов и вязкости расплава и, кроме того, от сопротивления, которое создает расплаву формующий инструмент [см. коэффициент Kw в уравнении (2.165)|.

Графики в координатах «-производительность — давление* на­зывают рабочими характеристиками экструдера и формующего инструмента.

Для экструдера такой график выражает зависимость произво­дительности от давления, развиваемого на конце шнека.

Рабочая характеристика шнека представляет собой прямую ли­нию [39| (рис. 2.37, а). При постоянной скорости вращения шнека производительность @ связана примерно линейной зависимостью с противодавлением р, развиваемым формующим инструментом. Точка пересечения кривой с ординатой дает производительность

(?тах ПРИ ОТСУТСТВИИ НрОЗ ИВОДЭВЛСНИЯ В форМуЮЩС. М ИНСТруМСНТС

(р = 0), а угод наклона зависит от глубины винтового канала. Если в зоне дозирования глубина винтового канала h{ — большая (на рис. 2.37, ah > h2 >Л3), то кривая имеет крутой наклон, т. е. шнек чувствителен к противодавлению; если же глубина канала неболь­шая (/i3), кривая имеет небольшой наклон. На угол наклона кри­вой оказывает влияние также и длина зоны дозирования шнека. Для шнеков с одинаковой глубиной нарезки, но с различной дли­ной зоны дозирования /ь 12, /3 (/| > 12 > /3) угол наклона к оси абс­цисс кривых, которые пересекают ось ординат в одной и той же точке, по мере увеличения длины зоны дозирования будет умень­шаться (рис. 2.37, б). Из сказанного следует, что шнек имеет так называемую жесткую характеристику. Охлаждение шнека оказы­вает на его рабочую характеристику такое же влияние, как и уменьшение глубины нарезки (рис. 2.37, в) (рабочие характерис­тики / получены без охлаждения шнеков, // — с охлаждением).

Повышение температуры расплава в зоне дозирования влия­ет на работу экструдеров так же, как и уменьшение длины зоны дозирования (рис. 2.37, г, цифры на кривых — температура рас­плава).

Мри увеличении частоты вращения шнека N его характерис - гика перемешается в сторону увеличения производительности (рис. 2.37, в, цифры на кривых — частота вращения шнека).

ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ОДНОШНЕКОВОГО ЭКСТРУДЕРА С ФОРМУЮЩИМ ИНСТРУМЕНТОМ

ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ОДНОШНЕКОВОГО ЭКСТРУДЕРА С ФОРМУЮЩИМ ИНСТРУМЕНТОМ

Рис. 2.37. Рабочие характеристики шнека

И тех же координатах «■производительность — давление» рабо­чая характеристика формующего инструмента, графически изоб­ражающая зависимость производительности от давления в голов­ке. представляет собой некоторую кривую, проходящую через на­чало координат (рис. 2.37, д). Кривизна этой кривой зависит от I идраэтического сопротивления формующего инструмента (кри­вая 1 - для малого сопротивления, 2- для большого сопротивле­ния. 3 — шнек с малой глубиной канала, 4 — с глубоким каналом).

Повышение температуры влияет на характеристику формую­щего инструмента так же, как увеличение его выходного диаметра; при этом наклон графика возрастает.

Пересечение рабочих характеристик шнека и формующего ин­струмента представляет собой рабочую точку. показывающую зна­чение производительности и развиваемого при этом давления на входе в экструзионную головку для конкретного сочетания шнека и инструмента при заданной скорости вращения шнека (рис. 2.37, б).

Изложенные выше некоторые другие зависимости, характер­ные для одношнскового экструдера, можно вывести непосред­ственно из уравнений (2.73) и (2.165), если принять, что давление в начале зоны дозирования равно давлению в зоне загрузки Ро, т. с. Pi — Р ~ Pi — Ро = Р - Прежде всего из уравнения (2.73) с учетом Pi — Ро = Р можно получить значения CW (Р = 0) и ртлх ((J = 0);

Л 7t2/>2/»yVsinacosa. /Л

Отах”0о---------- 2 ’ (2.167)

6тWaLDN

Ртах ~ 2, ' (2.168)

/rtga

Величина (?пт, определяемая уравнением (2.167), составляет всегда меньше 50 % той максимальной производительности шне­ка, которая могла бы иметь место, если бы движение материала происходило аналогично перемещению ходовой гайки по враща­ющемуся винту. Такая производительность рассчитывается для шнека с мелкой нарезкой (А < 0,ln/7lga) по уравнению 11J;

Q,, йм/*»п = *2 tg«- (2.169)

Отсюда отношение

dttr Н4 <2170>

которое в известном смысле можно рассматривать как объемный коэффициент полезного действия.

Для наиболее распространенных шнеков с шагом t = D (а = = 17°40') Стах/Огайка/винт имеет величину 0,465. Другими словами, объемный коэффициент полезного действия таких шнеков равен 46,5 %.

Значение уравнения (2.168) заключается в том, что оно позво­ляет рассчитать максимальное давление, которое может возник­нуть при работе с формующими инструментами, имеющими боль­шое сопротивление, и таким образом дает исходные данные для прочностного расчета размеров формующего инструмента (напри­мер, дорнодержателя) и деталей крепления головки к материал ь -

ному цилиндру одношнскового экструдера (откидных болтов, байонетных затворов и т. п.). Как следует из уравнения (2.168), максимальное давление пропорционально эффективной вязкости расплава ца, величине размеров шнека D и А, числу оборотов шне­ка А и обратно пропорционально квадрату глубины канала h и гангенсу угла подъема винтовой линии шнека а.

Исходя из уравнений (2.167) и (2.168) можно определить угол наклона линии характеристики шнека (см. рис. 2.37):

_<?max _*0/;3sin2a __

tgY*= = ——/—• (2.171)

Ртах «2 xaL

Аналогично из уравнения (2.165) при Др = р->- р ж р опре - (еляется наклон линии характеристики формующего инстру­мента:

Q/p = Kw/»a - (2-172)

Из соотношения (2.172) следует, что чем больше коэффициент геометрической формы головки Kw (меньше сопротивление голов­ки W = /Kw) и меньше вязкость расплава рв, тем круче характе­ристика формующего инструмента. Следовательно, вязкость рас­плава полимера оказывает одинаковое влияние на характеристику как шнека, так и формующего инструмента.

Теория и практика экструзии полимеров

Постачальник ПВХ, ПУ, промислових та гідравлічних рукавів

Компанія «Укр-Флекс» є провідним постачальником промислових рукавів та шлангів на українському ринку. Завдяки високій якості продукції, широкому асортименту та надійному обслуговуванню, ми забезпечуємо потреби різних галузей промисловості і гарантуємо задоволення …

Причины перейти на инженерные пластики

За последние десятилетия появилось множество полимерных материалов. Физические, механические свойства ряда из них настолько хороши, что они активно используются как альтернатива металлу. Особым спросом пользуются так называемые инженерные пластики. Полипропилен, …

СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ РУКАВНЫХ ПЛЕНОК

Системы охлаждения экструзионных агрегатов для производ­ства рукавных пленок должны обеспечивать: — заданную интенсивность охлаждения с целыо получения ка­чественного изделия при заданной производительности экструдера; — заданную структуру пленки; — равномерность охлаждения …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Партнеры МСД

Контакты для заказов оборудования:

Внимание! На этом сайте большинство материалов - техническая литература в помощь предпринимателю. Так же большинство производственного оборудования сегодня не актуально. Уточнить можно по почте: Эл. почта: msd@msd.com.ua

+38 050 512 1194 Александр
- телефон для консультаций и заказов спец.оборудования, дробилок, уловителей, дражираторов, гереторных насосов и инженерных решений.