Теория и практика экструзии полимеров

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ IIA ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ЗОНЫ ЗАГРУЗКИ

При анализе работы зоны загрузки одношнекового экструдера необходимо рассмотреть вопросы, связанные с конструктивным исполнением этой зоны, ее производительностью и развиваемым давлением.

Надежность работы зоны загрузки определяется степенью за­полнения винтового канала шнека, а также характером движения полимера. Очевидно, что оба фактора зависят от свойств перера - ииываемого материала и конструктивного исполнения зоны заг­рузки и загрузочного отверстия. В дальнейшем рассмотрение зоны мгрузки шнека проведем на примерах переработки гранулирован­ных и волокнонаполненных материалов.

Наиболее простое конструктивное оформление зоны загрузки — но гладкий материальный цилиндр с загрузочным отверстием круглого или прямоугольного сечения (рис. 2.14, а). В таких сис - юмах предполагается свободное истечение гранулированного или порошкообразного материала из загрузочной воронки в канал шнека. Для лучшего захвата материала шнеком последний должен иметь меньший коэффициент трения, чем материальный ци - шндр. Глубина канала выбирается максимально возможной, ис­ходя из условий прочности шнека. В зависимости от коэффициен - I I грения перерабатываемого материала существует оптимальный мол подъема винтовой линии нарезки шнека в зоне загрузки. Од­нако на практике это учитывается редко, и шнек выполняют с ша - Iом, равным диаметру t = I) (см. рис. 2.13) но всей длине, что уп­рощает технологию изготовления шнека.

Улучшение условий загрузки может быть обеспечено приме­нением принудительной передачи материала в канал шпека с по­мощью вспомогательного шнекового питателя (рис. 2.14, б) или

Рис. 2.14. Вариаты конструк­тивного иено. шении зоны загруз­ки одношнскового экструдера

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ IIA ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ЗОНЫ ЗАГРУЗКИ

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ IIA ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ЗОНЫ ЗАГРУЗКИ

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ IIA ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ЗОНЫ ЗАГРУЗКИ

О 0.5 1.0

Частота орашсиия шпека N, с'1

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ IIA ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ЗОНЫ ЗАГРУЗКИ

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ IIA ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ЗОНЫ ЗАГРУЗКИ

поршненого загрузочного устройства (рис. 2.14, в). Однако в этом случае необходимо согласовывать работу запиточных устройств с работой зоны загрузки, так как в случае превышения производи­тельности питателя нал независимой производительностью зоны загрузки возникает высокое давление в загрузочном окне, наблю­дается резкое увеличение плотности перерабатываемой массы и потребляемой мощности. Чрезмерное уплотнение массы может привести к уменьшению производительности зоны загрузки.

Значительное увеличение производительности зоны загрузки достигается применением пазов переменной глубины под загруз­кой воронки и в зоне транспортировки нерасплавленных гранул (рис. 2.14, г). Увеличение производительности в этом случае объясняется тем, что пазы препятствуют перемещению гранул в окружном направлении, и материал перемешается относительно цилиндра только в направлении оси экструдера.

Для загрузки материалов, имеющих малую подвижность (во - локниты, пропитанное рубленное стекловолокно), часто приме­няется зона загрузки с вакуумным отсосом (рис. 2.14, <)). Это по­зволяет не только осуществлять загрузку экструдера, но и произво­дить предварительное уплотнение материала в канале шнека |7, 8|. Повышенную производительность (до двух раз) по сравнению с экструдерами горизонтального типа имеют экструдеры верти - кального исполнения (рис. 2.14, е). Это объясняется лучшими усло­виями заполнения канала шнека. Применение же и таких экструде­рах конической заходной части в сочетании с продольными пазами на материальном цилиндре позволяет перерабатывать различные волокниты с производительностью, сравнимой с той, которая дос­тигается при переработке гранулированных материалов.

Зависимость массовой производительности С зоны загрузки от частоты вращения шнека для вариантов конструктивного оформления (рис. 2.14, а—д) также приведена на рис. 2.14. Вид­но, что в довольно большом диапазоне частот вращения эта зави­симость линейна. Только при больших частотах вращения УУпри свободной подаче гранул полимера наблюдается некоторое уменьшение темпа роста производительности с увеличением N (на рисунке не показано), что связано с отрицательным действи­ем центробежных сил |68|.

Исследования работы зоны загрузки одношнекового экструде­ра автор работы 1111 проводил на экспериментальной установке (рис. 2.15), снабженной набором сменных цилиндров 3 (из орга­нического стекла) с пазами различной конфигурации (рис. 2.16, I—VI). Привод шнека / (на рис. 2.15 привод не показан) позволял плавно изменять частоту его вращения в пределах 0—1 с-1. Разме­ры шнека /: наружный диаметр D - 36 мм, глубина канала h = 6 мм, угол подъема нарезки а = 17’42’ (т. е. I = D). Для создания регули­руемого давления, имитирующего сопротивление зон плавления и дозирования, а также формующего инструмента, на выходе из ци-

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ IIA ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ЗОНЫ ЗАГРУЗКИ

Рис. 2.15. Экспериментальный одношнековый экструдер для исследования юны загрузки

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ IIA ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ЗОНЫ ЗАГРУЗКИ

Рис. 2.16. Сменные цилиндры с различной конфигурацией пазов

линдра было предусмотрено специаль­ное приспособление — конус опираю­щийся на образцовый динамометр сжа­тия 5. Температура в процессе исследо­ваний составляла 20 'С. Исследуемый полимер (ударопрочный полистирол, полиэтилен высокого давления и сухо - смешанная тсрморсактивная компози­ция К-18-2) загружался либо в цилиндр с гладкой поверхностью через бункер I (см. рис. 2.15), либо непосредственно в сменный цилиндр через бункер II. Ха­рактер движения полимера в канале шнека изучали по кинокадрам, снятым кинокамерой 2.

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ IIA ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ЗОНЫ ЗАГРУЗКИ

Рис. 2.17. Векторная диаг­рамма скоростей движения гранул в винтовом канале однопшекового экструдера

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ IIA ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ЗОНЫ ЗАГРУЗКИ

Рис. 2.18. Зависимость утла 90 — (3 от частоты вращения шнека (а) и длины юны jarpyjKii (Л). Материал - гранулированный ударопрочный полистирол

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ IIA ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ЗОНЫ ЗАГРУЗКИ

0 10 20 30 40 50 60 0 К 16 24 32

Частота крашении шнека У • 60. с'1 Координата /. мм

Из векторной диаграммы скоростей движения гранул в винтовом канале од - нош иекового экструдера (рис. 2.17) вид­но, что с уменьшением угла В возрастает осевая составляющая Va скорости движения гранул, определяю­щая производительность зоны загрузки. В пределе, когда (3 = 0, а Va = VR. производительность зоны загрузки одношнскового экст­рудера становится максимальной. На рис. 2.18 представлены зави­симости угла 90 — р от частоты вращения шнеков (рис. 2.18, а) и длины зоны загрузки (координаты) / (рис. 2.18, б), полученные ки­носъемкой траекторий движения контрольных (окрашенных) гра­нул ударопрочного полистирола. На рис. 2.19 приведены графики
таиисимостн результирующей скорости VR движения указанных (ранул от тех же параметров. Эксперименты проводились с глад­кой цилиндрической втулкой (см. рис.2.15).

Из рис. 2.18 видно, что увеличение давления в конце юны заг­рузки от 0 до 0.6 МПа приводит к уменьшению угла р от 25* до 2 >го объясняется тем, что с увеличением давления в конце юны заг­рузки уменьшается проскальзывание гранул полимера за счет уве - шчения силы трения материала о поверхность как цилиндра, гак и шнека. Эти данные хорошо согласуются с данными рис. 2.19, отку - ia следует, что увеличение давления от 0 до 0,6 МПа в конце юны и грузки приводит к увеличению результирующей скорости VR по­чт в 2 раза. На основе анализа приведенных на рис. 2.18 и 2.19 жепериментальных данных можно сделать очень важный для практических целей вывод, а именно: для одношнековых экстру- (сров с гладким цилиндром в зоне загрузки установкой в ее кон - IC дросселирующего элемента можно добиться увеличения про - и шолителыюсти почти в 2 раза. Мри этом величина зазора между (росселируюшим элементом и стенкой цилиндра должна быть <>олыие максимального характерного размера частиц персраба - (ываемого материала. Уменьшение угла |3, а следовательно, уве - шчение производительности зоны загрузки олношнекового эк - чрудера достигаются также приданием внутренней поверхности цилиндра в указанной зоне специальной формы. Длина зоны мгрузки зависит от типа перерабатываемого полимера, темпера - (уры, геометрических параметров шнека, конфигурации внут­ренней полости цилиндра, частоты вращения шнека и иротиво-

I. тления в конце зоны загрузки.

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ IIA ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ЗОНЫ ЗАГРУЗКИ

Координата /, мм

. 6 Частота крашении шнека /V • 60, с

а

Си. 2.19. Зависимость результирующем скорости движении материала от частоты •лишении шнека (а) и. пины тоны татру тки (б). Материал — гранулированный уда­ропрочный полистирол

На рис. 2.20, а приведены результаты исследований зависимос­ти производительности зоны загрузки шнека от частоты вращения шнеков для цилиндров с различной конфигурацией внутренней поверхности (цифры на кривых соответствуют номерам цилинд­ров на рис. 2.16). Из приведенных графиков видно, что наимень­шая производительность при прочих равных условиях наблюдает­ся для цилиндра с гладкой внутренней поверхностью (кривая /), в то время как цилиндрические втулки с коническими прямоуголь­ными пазами (кривые /Ки V) обеспечивают в 3—4 раза большую производительность. Наименьшее увеличение производительнос­ти обеспечивает цилиндр с внутренней винтовой нарезкой (кри­вая //).

Эксперименты (121 показали, что наибольший эффект увеличе­ния производительности при применении указанных выше ци­линдров (см. рис. 2.16) достигается в том случае, если пазы (риф­ления) во внутренней полости цилиндра расположены непосред­ственно под загрузочной воронкой.

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ IIA ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ЗОНЫ ЗАГРУЗКИ

Рис. 2.20. Зависимость прокibo. uiicimiocih тоны загручки от частоты врашеннн шне­ка (я) при Р ш 0.5 МПа и от давления Р (о) при Л' = 0,5 с-1; коэффициент заполне­ния у равен:

х - 0.9: Д - 0.75; • - I;

... — рсактопдаст; — гранулированный ударопрочный полистирол

Увеличение производительности в случае применения цилинд­ров с пазами объясняется изменением характера движения частиц полимера (гранул) вследствие частичного устранения проскальзы­вания и проворачивания материала на цилиндре. Это приводит к уменьшению угла р движения материала (см. рис. 2.17), а следова­тельно, к увеличению осевой составляющей ^скорости движения (соответственно, и VR) материала, определяющей производитель­ность зоны загрузки одношнскового экструдера. Очевидно, что при р = 0 будет наблюдаться максимальная осевая составляющая ^скорости движения гранул полимера, т. е. максимальная произ­водительность. На практике это достижимо путем расположения

но внутренней полости цилиндра (но направлению образующих) как можно большего количества пазов с минимально допустимым числом перемычек между пазами.

Глубина и ширина паза должны быть больше определяющего размера гранул (длины или диаметра). Только в этом случае возможно предотвращение проворота гранул относительно ци - жндра.

Попытки интенсификации работы зоны загрузки путем приме­нения аналогичных цилиндров при переработке порошкообраз­ных материалов не увенчались успехом 112— 14|. Это объясняется Юм, что если при переработке гранулированного полимера грану - 1ы. находящиеся в пазах, оказывают на примыкающие к ним час­тим полимера заклинивающее действие, препятствующее их проворачиванию относительно цилиндра, то в случае переработки порошкообразного материала «прочность» сцепления частиц по­рошка недостаточна, чтобы противостоять сдвиговому воздей­ствию со стороны шнека.

Исследования влияния противодавления на производитель­ность зоны загрузки (рис. 2.20, в) показали, что цилиндры с паза­ми и рифлениями (кривые 2—5) имеют «жесткую» напорную ха­рактеристику, в отличие от гладкого цилиндра, у которого наблю­дается резкое уменьшение производительности при увеличении противодавления от 0 до 0.1 МПа (кривая I) и ее стабилизация при увеличении давления выше 0,2 МПа.

Полученные результаты можно объяснить специфической ук - • а л кой гранул в пазах и вблизи них. Гранулы, находящиеся в па - »ах, препятствуют проворачиванию и проскальзыванию других частиц материала, причем по мере удаления от пазов их влияние оудет уменьшаться. При некоторой критической глубине канала шнека воздействие пазов на удаленные слои гранул прекращает­ся. Наличие пазов приводит к тому, что деформация гранул в них и в пределах некоторой критической глубины будет практически •нсутствовать. Таким образом, продольные пазы в пределах каж - юго витка шнека могут создавать значительное давление, кото­рое, возможно, даже будет превышать давление на выходе.

При применении гладкого цилиндра под действием давления происходят уплотнение и деформация гранул в канале шнека. По юстижснии некоторого значения противодавления заканчивается образование пробки гранул, которая в дальнейшем перемешается по каналу как сплошная масса, и дальнейшее увеличение давле­ния уже не сказывается на производительности.

Наряду с коэффициентом трения материала о поверхность шпека на производительность зоны загрузки оказывает влияние и к омегрия шнека. С целью выяснения характера зависимости про - и июдительности от глубины винтового канала и угла его подъема м. I описанной выше установке (см. рис. 2.15) проводились соот - | гствующие эксперименты.

Экспериментальные данные, полученные на гранулах полиэти­лена высокого давления (низкой плотности), представлены на рис. 2.21. Видно, что с увеличением до определенного предела угла подъема винтового канала шнека а при всех исследованных частотах вращения шнека наблюдается повышение производи­тельности. Мри этом на участке приблизительно до 20’ наблюдается резкое увеличение производительности зоны загрузки (увеличение производительности до 40 % при увеличении угла на 5*). Дальней­шее увеличение угла подъема а винтового канала приводит к за­метной стабилизации производительности (увеличение угла подъема с 20* до 25"50' даст прирост производительности только на 8 %).

Характер зависимости производительности от угла подъема винтового канала легко объясним из анализа векторной диаг­раммы скоростей движения частиц полимера в зоне загрузки (см. рис. 2.17).

На начальном участке кривой (рис. 2.21), вероятно, наблюдает­ся резкое увеличение осевой составляющей Va скорости частиц полимера, а затем наступает ее стабилизация. Следует ожидать, что при каком-то критическом значении угла подъема а винтово­го канала наступает случай, когда Va= 0; превышение критического а может привести к возникновению отрицательной скорости Va.

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ IIA ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ЗОНЫ ЗАГРУЗКИ

Графики на рис. 2.21 показывают, что во всех исследованных диапазонах частот вращения шнека наблюдается линейная зави­симость производительности зоны загрузки от глубины винтово­го канала. Однако здесь следует иметь в виду, что оптимальная

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ IIA ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ЗОНЫ ЗАГРУЗКИ

400

= 300

7.

^200

100

о

10 15 20 25 а. град 3 4 5 6 //, мм

Рис. 2.21. Влияние угла наклона винтового канала шнека а и глубины канала h на производительность зоны загрузки G. Частота вращения шнека А:

А I с*1; О — :/« с ■; Д - */3 с*1

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ IIA ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ЗОНЫ ЗАГРУЗКИ

Гис. 2.22. Различные варнашы расположения загрузочных окон

| |убина канала зависит от многих факторов: стабильности работы •кструдера, нагнетающей и смешивающей способности зоны дози­рования, пластипирующей способности зоны плавления и т. д. Ве­роятнее всего, пока эта сложная задача может быть решена только с помощью экспериментов для каждого конкретного случая.

На производительность зоны загрузки одношнекового экстру - iepa большое влияние оказывает конфигурация и размеры загру - ючного отверстия, а также его расположение (ориентация) отно­сительно материального цилиндра экструдера.

На серийно выпускаемых одношнековых экструдерах приме­няется тангенциальное и центральное сопряжения (расположе­ния) загрузочного отверстия с материальным цилиндром (на мате­ри ал ь ном цил и ццре).

В литературе 11, 8, 9, 15| приводятся только эмпирические дан­ные по размерам загрузочного отверстия, однако отсутствуют ре­комендации в отношении его формы и ориентации относительно винтового канала.

В связи с этим авторами работ |7, II, 16| проводились исследо­вания влияния формы загрузочного отверстия и его ориентации относительно винтовою канала (рис. 2.22) на производительность одношнскового экструдера. Эксперименты проводились на опи­санной выше (см. рис. 2.15) модельной установке с гранулирован­ным полиэтиленом высокого давления. Экспериментальные дан­ные представлены на рис. 2.23. Из рисунка видно, что максималь­ная производительность при одних и тех же частотах вращения наблюдается при 4-м варианте расположения загрузочного отвер- сIия, когда длинные его стороны перпендикулярны боковым гонкам винтового капала, хотя площадь живого его сечения меньше, чем у второго и третьего вариантов расположения загру - ючного отверстия. Из этого следует, что большое значение у од - ношнековых экструдеров имеет ориентация загрузочного отвер-

Рис. 2.23. Зависимость производктсльно - сти зоны загрузки от частоты вращения шнека дня различных вариантов располо­жения загрузочного окна (см. рис. 2.22)

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ IIA ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ЗОНЫ ЗАГРУЗКИ

О 1/3 2/3 I

Частота вращения шнека Л', с'1

стия относительно пинтового канала.

Можно предположить, что увеличение производительности при четвертом варианте располо­жения за фу зоч но го отверстия до­стигается за счсг увеличения осе­вой составляющей Уи скорости движения гранул (см. рис. 2.17), вследствие меньшего воздей­ствия на материал толкающей стенки винтового канала. Резуль­таты данного исследования при­знаны изобретением |17|.

Теория и практика экструзии полимеров

Постачальник ПВХ, ПУ, промислових та гідравлічних рукавів

Компанія «Укр-Флекс» є провідним постачальником промислових рукавів та шлангів на українському ринку. Завдяки високій якості продукції, широкому асортименту та надійному обслуговуванню, ми забезпечуємо потреби різних галузей промисловості і гарантуємо задоволення …

Причины перейти на инженерные пластики

За последние десятилетия появилось множество полимерных материалов. Физические, механические свойства ряда из них настолько хороши, что они активно используются как альтернатива металлу. Особым спросом пользуются так называемые инженерные пластики. Полипропилен, …

СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ РУКАВНЫХ ПЛЕНОК

Системы охлаждения экструзионных агрегатов для производ­ства рукавных пленок должны обеспечивать: — заданную интенсивность охлаждения с целыо получения ка­чественного изделия при заданной производительности экструдера; — заданную структуру пленки; — равномерность охлаждения …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Партнеры МСД

Контакты для заказов оборудования:

Внимание! На этом сайте большинство материалов - техническая литература в помощь предпринимателю. Так же большинство производственного оборудования сегодня не актуально. Уточнить можно по почте: Эл. почта: msd@msd.com.ua

+38 050 512 1194 Александр
- телефон для консультаций и заказов спец.оборудования, дробилок, уловителей, дражираторов, гереторных насосов и инженерных решений.