СЖИГАНИЕ ТВЕРДОГО ТОПЛИВА В ТОПКАХ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ

РАСЧЕТ ГАБАРИТОВ ТОПОРНОЙ КАМЕРЫ

Расчет выполнен применительно к парогенератору ПП-2500/255 блока 800 МВт (£>к = 695 кг/с; /7Пс = 25 МПа; /г. в = 300°С) для случая сжигания пыли ГС111 в открытой топке с твердым шлакоудалением.

Подача пыли в гореДки осуществляется сушильным агентом (сушка воздухом) при индивидуальной схеме рылеприготовления.

Порядок и результаты^ расчета приведены в табл. ПЗ-1, ПЗ-2.

Таблица Г13-1

Пример размещения горелок, расчета горизонтального с? чсния топки и определения удельной мощности

Число основных горелок

Число ярусов горелок гяр Расположение горелок Расстояние между осями горелок по горизонтали 5Г, м Расстояние между осями горелок по вертикали ЛЯр, м Расстояние от кр! Йних го­релок до примыкающих стен

Бет» М

Расстояние от оси нижне­го яруса горелок до начала ската холодной воронки Аг, м Ширина топки по фронту расположения горелок 6т, м

Глубина топки—расстояние между стенами, на которых расположены горелки ат, м Коэффициент <ра Коэффициент с Горизонтальное сеченне топки ^т, м2 Высота холодной воронки Лв, м

Удельная мощность (теп­ловое напряжение) на 1 м* горизонтального сечения топ­ки <7^, МВт/м2

Удельная мощность на 1 ма горизонтального сечения од­ного яруса горелок <7'^, МВт/м*

Табл. 10-2

Принимается Табл. 10-2

(2,4+0,*35 лг)Я.

Ляр=Л*

5ст=5г

(2,0—2,5) £>а

2зст + ("2гІ^~ *) вг

Їг + ?агЯр

§ 10-5 То же

Лтбт

0,7 аг

(}т. т

Рт (Зт. т

^яр^т

36

3

Встречное

(2.4+0,35-2,60). 1,22=4,1

4.1

4.1

2,2-1,24=2,7 2*4,1 + (Ц- 1^4.1=28,7

4’1(гб + 0'65*3)1 я=:14»6

0,65

1.0

14.5-28.7=420 0,7* 14,5=10,3 2000

= 4,77

2000

ОгГ = 1.6

Таблица ПЗ-2

УНаО=0,1П Нр+0,0124^+ +0а,0161У°+0,0161У® (ат —

ДГр.

-= 0,791'* Н - 0,8

Теоретическое количество в оз дух а, не обх од им ое для сжигания 1 кг топлива при СП V'0, м3 кг Температура в конце зоны дожигания Т"З. д, К

Температура в конце топ­ки Г'т, К

Потеря тепла от механи­ческой неполноты сгорания топлива ^4, %

Температура горячего воз­духа У Г. в» К

Теоретическая температу­ра горения ГТеор. К

Положение максимума тем­пературы в гопочной камере 2м

Расчетная температура фа­кела 7ф, К Размер наиболее крупной частицы Зон м Коэффициент полидисперс­ности п

Кинетическая константа го­рения Л', м с Коэффициент диффузии £>, м2 с

Диффузионный критерий Нуссельта 1Мид Беззольная и безводная коксовая масса Кр Содержание горючих на ра­бочую массу 1/р, %

Зольность топлива Ар, %

Влажность №р, % Выход летучих Уг, %

Коэффициент а

+ («т— 1) 1/°

.Тепловой расчет котель­ных агрегатов (нормативный метод)“

Задается предварительно с дальнейшим уточнением

Табл. П4-1

Табл. П4-3

Табл. П4-4

Тепловой расчет котель­ных агрегатов (нормативный метод)*

§ 9-4

Рис. 9-8 Рис. 9-9

Рис. 9-12 Рис. 9-14 Рис. 9-15

1—(уР+ЛР+ГС'Р)

100 — — А*

Уг-

.Тепловой расчет котель­ных агрегатов (нормативный метод)“

То же

V 1 1 —

5,55

1623

1273

1

573

2293

0,2

1810 344-10“6

1.2 7,65 4.4-10- 2.6

1 — (0.267+0,223-1-0,11)-= =0,4

10О-11—22.3 40. 100 — 26,4

22,3

И

40

5,55 I (1,15—1) *8 89’о,4 ^

1—0,03 X 1—0,11 =0»25^

Расчетная формула или обо - сьо! лние

Теоретическое количество воздуха, необходимое для сжи­гания 1 кг кокса при СП Ук» ма/КГ

Влажность пыли %

Коэффициент

Плотность коксового ос­татка Рк, кг/м3

Коэффициент формы ча­стиц ф

Универсальная газовая по­стоянная Я, Дж/(кмоль-К) Давление в топочной ка­мере /?, Н/м2

Комплекс /1

Теплота сгорания топлива <Зрн, МДж/кг

Теплота сгорания кокса <Эк» МДж/кг

Комплекс

Значение /2Ифпри п=1 Поправка на коэффициент полидисперсности бдиФ Расчетное значение при л=1,2 Значение /^р при п=1 Поправка на коэффициент полидисперсности бпр Расчетное значение /5Р при /2 = 1 ,2

Фактическое значение /г

Время горения частиц т,

Объем зоны дожигания

^З. д, М3

Высота зоны дожигания

Лз. д, м

Глубина топки лт, м

Определяется по стехио­метрическому соотношению при горении С В СОг

Нормативные материалы по расчету и проектированию пылеприготовительных уста­новок

РкУг£7ф 1 — 1РП

2- 22,4ф/?/Ср 1—

Табл. 9-1

1 1-Уп

*** <3к 1____

Тепловой расчет котель­ных агрегатов (нормативный метод)*

№1ДР _ аДо1

К5о1 УС

Левая часть рис. 9-7 Правая часть рис. 9-7

/^иф+6диф(л—1)

Левая часть рис. 9-6 Правая часть рис. 9-6

/§р+6пр(л— 1)

/2,,Ф + ^7!(/П2р-/2рФ) /2^01 7'2^101

Лдо! N11 д/)

Тф

IV гв

Табл. ПЗ - 8,89

0.3

1200.7,02.8314,3.1810

X

2•22,4*1,45-9-8-104 *0.4 1—0,03

X1—о.01 = 5-5-1°4 1200

1,45

8314,3

9,8-10«

20^9'_1_ 1-0,03 А 1'134 ’0,4’ 1—011 -0-[6] 20,92

34

2.6-4.4.10-4

7,65-344-10-«

0,245

0,21

0,245+0,21(1,2—1) =0,287

0,85

0,51

0,85+0,51(1,2—1) = 0.952

2,6- 4,4-10-* „

;о,287 + Уд.-5-344-10_6 X

X (0.952—0,287) =0,576

0,576-5,5-104-344-10-в

Ширина топки по фрсчту расположения горелок /Ч

Высота топки от середин^. ХОЛОДНОЙ воронки ДО КОНЦЗ зоны дожигания //т. з.д> м

Высота холодной воронки Нв, м

Расстояние от оси нижне­го яруса горелок до начала ската холодной воронки Лг, м

Расстояние между осями горелок по вертикали Ляр» м

Число ярусов горелок 2Яр

Объем топки до конца зо­ны дожигания Ут. з.д» м3

Удельная мощность (те - плонапряжение) на 1 м3 топ­ки до конца зоны дожигания по условиям горения <7^'р» МВт/м3

Габл. ПЗ-1

+йг+^яр(£яр—1) --ha. fi

Габл. ПЗ-1

РтН з. д

От. т

^т. з.д

•28,7

10,3

^ + 2,7 + 4,1- (3—1) 4*

+35=5:1,05

10,3

2.7

4,1

3

14.5 * 28.7 - 51,05=21300 2000

= 0,094