Основы ФИЗИКИ БЕТОНА

КИНЕТИКА ФИЛЬТРАЦИИ ЖИДКОСТИ ИЗ ЦЕМЕНТНОГО ГЕЛЯ ПОД ДАВЛЕНИЕМ

Удаление жидкости из цементного геля под дейст­вием нормального давления сопровождается фильтра­ционными процессами, не получившими освещения в технической литературе. Большую роль в этом играют разность химических потенциалов взаимодействующих фаз и различные градиенты, возникающие в системе в зависимости от вида источника энергии, под влиянием которой перемещается жидкость. Так, градиент плотно­сти вызывает движение влаги из крупных пор в полости с мениском меньшего радиуса кривизны. Перемещение жидкости под действием градиента влажности происхо­дит в сторону менее увлажненных пор до полного вы­равнивания влажности. Перепад температур вызывает появление градиента упругости водяного пара, который диффузно передислоцируется в сторону более низких температур.

Следовательно, для удаления жидкости из цементно­го геля под давлением необходимо совершить работу (затратить энергию) на преодоление сил связи жидко­сти с частицами цемента и на перемещение ее в систе­ме. Естественно, что основная задача исследования ки­нетики фильтрации жидкости из цементного геля заклю­чается в определении зависимости скорости фильтрации от различных технологических параметров и величины нормального давления.

Из гидродинамики известно, что в движущемся по­токе падение давления прямо пропорционально его ско­рости. Очевидно, что при фильтрации цементного геля давление в отжимаемой жидкости также должно сни­жаться под действием внешней нормальной нагрузки, и, надо полагать, что при движении жидкости в прост­ранстве между сольватированными частицами цемента в пограничных диффузных слоях будет создаваться раз­ность давлений.

Молекулы воды в диффузных слоях испытывают дей­ствие сил, направленных к поверхности твердой фазы, которые убывают с увеличением расстояния от поверх­ности частиц. При определенной скорости фильтрации в потоке может возникнуть отрицательное давление такой величины, когда равнодействующая сил, одна из кото­рых притягивает молекулы воды к твердой поверхности, а другая втягивает ее в движущую струю, окажется на­правленной от твердой поверхности. В этом случае ори­ентированные молекулы жидкости в диффузном слое выйдут из сферы влияния сил притяжения и будут во­влечены в движущийся поток.

Подобное явление наблюдалось при изучении филь­трации в грунтах. В связи с этим в работе [133] отме­чено, что молекулы диффузного слоя могут перемещать­ся в водонасыщенных грунтах. При разности напоров свободной воды они отрываются под влиянием фильтра­ционного потока. При этом чем больше скорость филь­трационного потока, тем более существенные изменения могут вноситься в структуру молекул воды сольватных оболочек и больше молекул связанной воды может быть увлечено и вынесено движущейся струей.

В процессе течения нарушается ориентация диполей воды, а поэтому плотность и вязкость диффузных слоев жидкости, вовлеченной в фильтрационный процесс, мо­гут быть приняты такими же, как для обычной воды, например при скоростях порядка 1 мм/с вязкость очень быстро достигает нормальной величины. При этом упру­гость пара, химический потенциал и свободная энергия могут повышаться за счет работы внешних сил, затра­ченной при движении слоя жидкости, сверх той, которая рассеивается в тепло. При полной дезориентации ди - польной структуры молекул воды прежние аномальные свойства ее не могут восстанавливаться (хотя этому и соответствовало бы уменьшение химической активно­сти) из-за потенциального барьера, появление которого обусловлено приложенным внешним давлением. Барьер может быть преодолен, если первоначальная аномаль­ная структура не была до конца деформирована.

При восприятии внешней сжимающей нагрузки си­стемой нейтральных давлений в жидкости, заполняющей поры цементного геля, возникает гидростатическое дав­ление, которое сразу же передается на прилегающие частицы твердой фазы и по мере сжатия верхних слоев
цементного геля распростра­няется на нижележащие. В связи с этим гидростатичес­кое давление в жидкости (за­ключенной в порах цементно­го геля) уменьшается на вели­чину соответственно той части полного давления, которое ис­пытывают твердые частицы, расположенные на определен­ной глубине от поверхности приложения внешней нагрузки.

Обозначим давление, воспринимаемое частицами твердой фазы, через Рт, давление в жидкости — Рш. Тогда полное давление, приходящееся на цементный гель, Р=РЖ+РТ. Величины Рш и Рт переменные, они изменяются в зависимости от высоты испытуемого об­разца и продолжительности действия внешней нагрузки, а именно: Рт уменьшается, а Рш возрастает с глуби - биной распространения внешнего нормального давления, однако снижается под влиянием продолжительности его действия. Поэтому жидкость в нижних слоях испытуе­мого образца цементного геля будет находиться под большим гидростатическим давлением, чем в верхних, расположенных ближе к месту приложения нагрузки. Это обстоятельство обусловливает движение жидкости снизу вверх. Давление ее прекращается при исчезнове­нии разницы гидростатических давлений на различных уровнях. Такое равновесное состояние наступает в том случае, когда давление Р будет полностью воспри­ниматься частицами твердой фазы. Очевидно, что до этого момента пористость цементного геля будет тоже изменяться в зависимости от расположения слоев по высоте образца и продолжительности действия внешнего давления; по мере удаления, от поверхности его прило­жения она возрастает, а с увеличением времени дейст­вия сжимающей нагрузки уменьшается.

Предположим, что на рис. 3.13 изображена компрес­сионная кривая цементного геля; для отрезка ее между точками Mi(eri, Pi) и М2(ег2, Р2), заменив кривую хор­дой, можно написать соотношение [100]:

— tg а = (врд - еГ)2)/(Рх - Р2), (3.41)

Решая уравнение относительно еГ2, получим

8г,2 = eP? i + tg а (Рх - Р2). (3.42)

Полагая, что еГ2 и Р2 являются частными значениями переменных ег и Р, уравнение (3.42) можно преобразо­вать:

Ег — В — tg а Р.

Дифференцируя это выражение по dP и обозначив tga =a0, получим

Der = — a0P. (3.43)

Предположим, что dPT/dt выражает возрастание за вре­мя t давления Рт, воспринимаемого частицами твердой фазы на глубине х от поверхности приложения внешней нагрузки. В этом случае, согласно (3.42), приращение количества жидкости q, которое из слоя, расположенно­го на уровне х, за время t отожмется через единицу по­верхности, будет равно

Q — — а0 dP.

Величину а0, характеризующую изменение пористо­сти цементного геля под действием нормального давле­ния, назовем сжимаемостью или коэффициентом уплот­нения цементного геля, который, согласно (3.41), может быть выражен в виде

Ао = (еР, о-е1)/(Р-Р0). (3.44)

Общий массовый расход фильтрата Q определится из выражения:

С dPr

Q==a°)~d^dX' (3'45) я

Если учесть, что давление Р слагается из суммы Рт+ и принять, что распределение давления при неко­тором допущении подчиняется закону гидростатики, то можно составить пропорцию (рис. 3.14):

Pm/P = (x1-x)/xlt

Откуда

Pm = P(-x/xj. (3.46)

Внося (3.46) в выражение (3.45) и взяв частную про­изводную по t, получим

DPJdt = Р [x/xfj (dxjdt). (3.47)

Поскольку

Разность давлении Р—Рт—Рук определяет напор, под действием которого жидкость с глубины

Х вытесняется к поверхности испытуемого образца, а Кф — среднее значение коэффициента фильтрации, тогда

Р = [W*- (3.48)

Аф J

Ф О

Подставив в (3.48) значения для Q и dPTjdt из (3.45) и (3.47) при х=0, будем иметь

Xt Хх

D До Рш С, С D * Dx

О х 1

После взятия тройного интеграла получим

= 2,45 У(Кф^/(а0 рж). (3.49)

Подставив полученное значение для Х в уравнение (3.46), определим

Введем коэффициент Сщ=Кф! {а0рж), характеризую­щий скорость уплотнения цементного геля; при рш= = 0,001 кг/см3. Тогда окончательно будем иметь

PT = p(l —0,0127 *"|Л/(Ску t) ), (3.50)

Где Рж = 0,0127 *lA/(CKy0 .

Пользуясь формулой (3.50), можно приближенно вычислить ту долю внешнего давления, приложенного к цементному гелю, которая по истечении времени T на глубине х передается частицам твердой фазы. Уравне­ние (3.50) имеет физический смысл до восприятия дав­ления слоем цементного геля, соприкасающимся с дном пресс-формы. С этого момента возможность применения зависимости (3.50) определяется критерием, получен­ным при подстановке в (3.49) Х — Hy т. е.

* = 0,00017 («о №)/Кф. (3.51)

Из формулы (3.50) следует, что при соблюдении ус­ловия (3.51) давление, приходящееся на твердую фа­зу, убывает с расстоянием от поверхности его приложе­ния, что согласуется с формулой (3.33), а гидростатиче­ское давление в жидкости, заполняющей поровое пространство в цементном геле, наоборот, возрастает. Расчеты показывают, что время t, в течение которого внешнее давление в цементном геле передается части­цам твердой фазы, зависит от объема жидкости, напол­няющей поровое пространство; чем больше х при дан­ном Л, тем дольше перераспределяется давление и по мере его восприятия твердой фазой гидростатическое давление снижается и вместе с этим замедляется ско­рость отжатия жидкости из цементного геля.

Исследование кинетики отжатия жидкости из цемент­ного геля под влиянием ступенчато приложенного нор­мального давления проводили, измеряя скорость филь­трации жидкости и изменение электрического сопротив­ления цементного геля в процессе деформации сжатия[5]. В опытах использовали разъемную стальную цилиндри­ческую форму, в которой для электроизоляции испы­туемого объекта от металла его помещали в разъемный цилиндр из органического стекла с внутренним диамет­ром 80 мм. Давление на цементный гель, помещенный в упомянутый цилиндр, передавали от 50-тонного гидрав­лического пресса через стальной поршень с уплотни - тельным кольцом, вода отжималась через перфориро­ванное днище рабочей камеры с коническим поддоном для стока жидкости. С наклонного днища поддона вода стекала через резиновую трубку в мензурку, по делени­ям которой непрерывно измеряли объем жидкости, от­жатой из цементного геля. Чтобы предотвратить выдав­ливание цементного геля через перфорированное дни­ще, на него укладывали бумажные фильтры.

Одновременно с объемом отжатой жидкости измеря­ли линейную деформацию и электрическое сопротивле­ние образца в период уплотнения. Стальные электроды были вмонтированы в стенку цилиндра из оргстекла и не препятствовали равномерному сжатию цементного геля под давлением. Количество отжатой жидкости и деформацию цементного геля замеряли через каждые
5 с на стадии интенсивной фильтрации и в процессе ее затухания с интервалами 15 с. Объем отжатой жидко­сти контролировали, взвешивая образец (в форме) пос­ле прессования.

Рассмотрим результаты экспериментальных исследо­ваний процесса отжатия жидкости и деформации це­ментного геля под внешним нормальным давлением, Как было экспериментально установлено, после прило­жения внешней нагрузки из образца отжимается неко­торый объем жидкой фазы АУЖ, и система деформиру­ется на величину АЛ. В начале отжимается «свобод­ная» жидкость из нижних слоев образца и для удаления ее из цементного геля не требуется большого усилия, поскольку внутреннее сопротивление сравнительно неве­лико. В этом случае реактивный отпор цементного геля на этой стадии уплотнения незначителен и стрелка на манометре пресса не фиксирует повышение давления. Отжатие жидкости из нижней части образца сопровож­дается уплотнением цементного геля; в этих его слоях образуются направленные фильтрационные каналы, по которым под действием нормального давления (система нейтральных давлений) фильтруется «свободная» жид­кость из расположенных выше слоев. Этот процесс со­провождается деформацией цементного геля по всей вы­соте образца до сближения сольватированных частиц.

К определенному моменту из образца отжимается ос­новная часть «свободной» жидкости (некоторое ее ко­личество остается защемленной в структурных порах це­ментного геля) и вместе с замедлением фильтрации жидкости уменьшается скорость изменения деформации цементного геля (рис. 3.15). Теперь внешнее давление начинает восприниматься сольватированными частица­ми цемента и преобладающей становится система эф­фективного давления; возникает значительный реактив­ный отпор движению поршня и стрелка манометра фик­сирует увеличение давления. Если внешнее давление оказывается достаточно высоким, тогда объем образца незначительно изменяется.

Во время уплотнения цементного геля наблюдаются синхронное изменение количества жидкости в нем и де­формации образцов (рис. 3.15): в начале отжатия жид­кости значения AVVAt и Д/г/Д/ резко возрастают и, до­стигнув максимальных величин, снижаются и постепенно уменьшаются. Это свидетельствует о прекращении филь­трации и установлении равновесного состояния между внешним и внутренним сопротивлением. Другими слова­ми, после отжатия из цементного геля «свободной» жид­кости гидростатическое давление воспринимается си­стемой эффективных давлений; внутреннее сопротивле­ние быстро возрастает по мере увеличения внешнего давления, что фиксируется по показаниям манометра пресса. При этом максимумы интенсивности отжатия жидкости и деформации, а также точка перелома кри­вой электрического сопротивления цементного геля сов­падают во времени.

Отсюда можно заключить, что между давлением иво - досодержанием в каждый период времени развития ком­прессионного процесса существует полное соответствие. Следовательно, пористость цементного геля, рассчитан­ная по приведенным ранее зависимостям, изменяется в объеме образца неравномерно из-за неодновременного вовлечения отдельных слоев цементного геля в процесс уплотнения под воздействием внешнего нормального давления.

При небольших давлениях вначале пористость це­ментного геля изменяется несущественно. Затем проис­ходит значительная деформация сжатия системы. При этом степень относительного уплотнения пропорциональ­на давлению и начальному водосодержанию. По абсо­лютной величине плотность цементного геля на каждой стадии уплотнения обратно пропорциональна (В/Ц)иач.

Вслед за снижением интенсивности фильтрации ста­билизируется и пористость цементного геля. При этом соответствующее время также пропорционально прессу­ющему давлению. В дальнейшем фильтрация жидкости происходит при установившейся пористости цементного геля.

Для указанного случая среднюю скорость движения жидкости при отжиме ее под давлением из цементного геля можно вычислить по формуле, приведенной в рабо­те [79]:

<n2djД р

Wcv-C°(l-mf3 Iih ' (3'52)

Поскольку при некоторой минимальной пористости mmin цементного геля, соответствующей предельному значению коэффициента пористости ег, фильтрации жид­кости не происходит, формулу (3.52) можно предста­вить в виде

2

(m0CT — mmin)2 <[6]ЦР (1_тост)2/3 ^ •

Для частиц угловатой формы принимают С0=6. По­лагая, что (1—тост)2/3 мало отличается от (1—тост), будем иметь

W = 6 ^m°CT mmin) <Р

1 — m0CT [ih

Где т0Ст —остаточная пористость цементного геля при данном нор­мальном давлении Р йц — средний диаметр частиц твердой фазы; H — толщина фильтрующего слоя (образца) цементного геля.

Коль скоро под влиянием давления Р из цементного геля отжимается «свободная» жидкость, можно принять [а=0,01 г-с/см2*. Средний диаметр частиц твердой фа­зы, определенный по способу, изложенному в работе [7], равен примерно 0,0023 см. В экспериментах толщи­на образца составляла H= 15 см. Подставляя эти значе­ния в (3.53), получим частное выражение для скорости фильтрации:

Гср = 0,21 р. (3.54)

При стабилизации процесса фильтрации №ср может быть вычислено по зависимости

Wcp = Q/SB. (3.55)

Где Q — установившийся объемный расход жидкости; S3 — площадь сечения эффективных (фильтрующих) поровых каналов.

Так как Q = kVm/ht, получим

1ГСр = АКж/(5эА0. (3.56)

Если гпост — остаточная пористость при данном зна­чении X, тогда площадь сечения 5Э эффективных пор в испытываемом образце цементного геля цилиндрической формы радиуса г0б может быть определена по зависи­мости

5э = тостЯЛоб - (З-57)

Поскольку т0ст=8г/(1+8г), где ег — остаточный ко­эффициент пористости при данном нормальном давле­нии Р, получим

При внутреннем радиусе пресс-формы г06=4 см фор­мула (3.58) преобразуется следующим образом:

№ср = 0,02(1 + ег)/егАУж/А/. (3.59)

Сопоставляя (3.54) и (3.59), можно заметить, что при каждом нормальном давлении Р скорость фильтрации определяется остаточной пористостью цементного геля и объемным расходом'жидкости.

Скорость приложения и продолжительность действия внешнего давления определенным образом влияют на скорость фильтрации жидкости из цементного геля. Со­гласно табл. 3.4, продолжительность действия нагрузки в диапазоне 15—300 с при каждой скорости ее прило­жения способствует увеличению скорости фильтрации. Однако уже с 225 до 300 с увеличение скорости при­ложения давления не сказывается на изменении объема фильтрата. Аналогичным образом это проявляется и на объемной деформации цементного геля.

При данных значениях X и величинах Р максималь­ная скорость фильтрации прямо пропорциональна скоро­сти нагружения и чем она выше, тем раньше достигает­ся Wmax, так как быстрее возрастает гидростатическое давление в цементном геле, под влиянием которого от­жимается жидкость. Однако следует заметить, что с уве­личением скорости нагружения общее количество от­жатой жидкости и величина полной объемной деформа­ции цементного геля несколько снижаются, так как при быстром (почти мгновенном) приложении давления жид­кость защемляется в микрокапиллярах и фильтрация замедляется. Отсюда можно заключить, что скорость приложения внешнего давления и продолжительность ее действия зависят от начального содержания воды в це­ментном геле, т. е. значения X, и существенно влияют на

Скорость фильтрации. Однако на общем количестве от­жимаемой жидкости и полной деформации цементного геля (достигаемое уплотнение) скорость приложения давления не сказывается. Кроме того, в экспериментах было замечено, что скорость фильтрации не зависит от объема испытываемого образца; при X в интервале 0,876—1,3, давлении до 8 МПа и различных интенсив - ностях нагружения фильтрационные закономерности описываются однотипными кривыми.

Средние скорости фильтрации, вычисленные по фор­мулам (3.54) и (3.59) для трех значений: Х=0,876; 1,0 и 1,3 при нормальных давлениях Р от 1 до 6 МПа, при­ведены в табл. 3.5. Если изобразить полученные значе­ния WCp графически, можно заметить, что до точек Л, В и С функция WCp=Fo(P) выражается прямыми, кото­рые затем переходят в кривые экспоненциального вида (рис. 3.16). Сопоставление вычисленных по формулам (3.54) и (3.59) значений WcР показывает, что до ука­занных характерных точек они практически совпадают, а при нормальных давлениях, превышающих соответст­вующие точкам А, В к С значения, формула (3.54) дает сильно расходящиеся результаты. Объясняется это тем, что формула (3.54) выведена для условий с равномер­ным ламинарным режимом фильтрации жидкости через поровые каналы, поэтому по ней получаются данные, вполне применимые при прямолинейной закономерно­сти фильтрации, соответствующей именно ламинарному характеру движения жидкости.

Формула (3.59) хотя и основана на законе Дарси, однако отношение AVm/At учитывает специфические осо­
бенности фильтрации жидкости, связанные как с измене­нием строения поровых каналов, так и с переходом ла­минарного движения в турбулентное при определенных величинах внешнего нормального давления. Возникнове­ние турбулентного, или лучше сказать квазитурбулент­ного, режима фильтрации по всей вероятности должно сопровождаться локальными завихрениями линий тока при огибании частиц твердой фазы и преодолении дру­гих препятствий. При «турбулентном» режиме происхо­дит редеформация молекул жидкости в диффузных сло­ях и вовлечение их в процесс фильтрации. Далее в «турбулентном» потоке во взвешенном состоянии могут находиться высокодисперсные фракции твердой фазы, отжимаемые частично вместе с жидкостью из цементно­го геля, что, кстати, обычно наблюдается при его уплот­нении под давлением.

Критическая скорость фильтрации WKVf при которой может возникнуть турбулентное движение жидкости в поровых каналах цементного геля, определяется крите­риальным числом Рейнольдса — Re.

Если dK— средний диаметр поровых каналов в це­ментном геле и v — кинематическая вязкость жидкости, равная (ig)lp™> см2/с, то безразмерный критерий Re бу­дет иметь вид

Re = (WKpdH)/v. (3.60)

Для того чтобы вычислить значения Re, необходимо определить dK при соответствующих Р или WKP. Под действием внешнего давления жидкость фильтруется од­новременно не из всех пор; в первую очередь в этот процесс включаются слои цементного геля, непосредст­венно воспринимающие давление, и по мере его перерас­пределения вовлекаются остальные слои, более удален­ные от места приложения нагрузки. При повышении внутреннего гидростатического давления жидкость уст­ремляется из микропор к более крупным порам, созда­ется как бы поток, который пробивает себе путь по крат­чайшему направлению — протоку, ориентированному вдоль действия силового поля [7].

Такой поровой канал весьма сложного строения мо­жно заменить каналом цилиндрической формы, площадь поперечного сечения которого равна площади попереч­ного сечения действительного порового канала в его са­мом узком месте, а длина порового канала равна тол­
щине испытуемого образца [79]. Так как элементарные струйки жидкости движутся между шарообразными части­цами фиктивного грунта, огибая их, то траектория течения частиц жидкости бу­дет выражаться некоторой криволиней­ной в пространстве линией. Из совокуп­ности этих линий потока составляется элементарная струйка, протекающая че­рез пору. При этом осью струйки будет служить кривая АКВНС (рис. 3.17).

Согласно [79], средняя по длине струйки площадь сечения равна

Ат = 0,2118 4. (3.61)

Исходя из предположения, что в углах порового ка­нала образуются «мертвые зоны» с застойной жидко­стью, Слихтер принимает эффективную площадь сече­ния равной

Л3 = 0,14754, (3.62)

Где гш — радиус шаров, составляющих модель фиктивного грунта. Сопоставляя (3.61) и (3.62), получим

1,436, (3.63)

Ав

Откуда Ат = 1,436ЛЭ.

Таким образом, при теснейшем расположении ша­ров (0=60°) действительный поровой канал АКВНС может быть заменен прямолинейным каналом Л С, пло­щадь поперечного сечения которого выражается зависи­мостью (3.63). Из геометрических построений следует, что длина I прямолинейного канала, эквивалентная дли­не криволинейного канала, равна

/=L,065/I. (3.64)

При равномерном ламинарном течении жидкости по цилиндрической трубе средняя скорость потока выража­ется формулой __

WCv = (AmP)/{20IilV З). (3.65)

Внося в (3.65) значения Ат и /, а также определив, что (1,065 • 20 • J/3) /1,436—8я, будем иметь

Wcv = (AdP)/(8wh). (3.66)

В таком случае на основании (3.56) и (3.57) можно написать:

(А^ж)/КбАКст) = {лэр)тлн), Отсюда Аэ будет равно:

Л9 = (8рШж)/{т^ Г20б РМ). (3.67)

Для цилиндрического порового канала Ad=nr2Ki тогда по формуле (3.67) будем иметь

' (3.68)

^ост^об РМ

Где H — толщина образца в направлении фильтрации, где происхо­дит перепад гидростатического давления.

Применительно к условиям экспериментов имеем: H= 15 см, А/=50 с, г0б=4 см и [л=0,01 П[7]. Подставляя эти значения в (3.68), получим следующую расчетную зависимость:

Д1/ж

./ —— • (3.69)

1440 V т0СТР V '

Радиусы поровых каналов, вычисленные по формуле (3.69), приведены в табл. 3.6. Пользуясь ею и рис. 3.16,

Нетрудно определить диаметры поровых каналов, соот­ветствующие WKР для каждого значения х цементного геля, а именно: при Х=0,876—dK=10,4 мкм; X=l—DK= = 16 мкм и Х= 1,3—dK= 19,2 мкм. Подставляя эти зна­чения DK в формулу (3.60), получим частные ее выраже­ния для указанных значений X:

Re0,876 = 0.Ю4 №кр; Re^O. l 6ГКР; Re1>3 = 0,192 Гкр.

Согласно рис. 3.16, критические скорости фильтрации, определяемые точками пересечения кривой ABC с кри­выми i, 2 и 3, могут быть для всех трех значений X при­няты равными 0,2 см/с. В таком случае критерий Re при Х=,0'876; 1 и 1,3 будет иметь следующие значения: 0,028;

0,032 и 0,0384 соответственно. Можно принять, что Re

Изменяется в узких пределах: от 0,03 до 0,04. __

Заметим, что при исследовании фильтрации воды че­рез песок с крупностью зерен dn=0,02 см, плотностью 2,65 и пористостью 50% экспериментально определено Re ^0,1 [45]. Такая разница в численной оценке Re впол­не реальна, так как в цементном геле диаметры поровых каналов во много раз меньше, чем в мелкозернистом пе­ске. Закономерности фильтрации жидкости из цемент­ного геля, обусловленные воздействием внешнего давле­ния, могут быть использованы при описании процессов деформации бетонной смеси, например в процессе цент­рифугирования, вакуумирования и вообще во всех тех случаях, когда уплотнение смесей сопровождается вы­теснением (отжатием) жидкости, содержащейся в це­ментном геле.