Железобетон

Подкрановые балки

Железобетонные предварительно напряженные под­крановые балки испытывают динамические воздействия от мостовых кранов и поэтому их применение рациональ­но при кранах среднего режима работы грузоподъемно­стью до 30 т и кранах легкого режима работы. При кра­нах тяжелого режима работы и кранах среднего режима работы грузоподъемностью 50 т и более целесообразны стальные подкрановые балки.

Наиболее выгодна двутавровая форма поперечного сечения подкрановой балки (рис. XIII.15). Развитая верхняя полка повышает жесткость балки в горизон­тальном направлении, уменьшает перемещения при по­перечных тормозных усилиях, а также улучшает условия : монтажа и эксплуатации крановых путей и крана; ниж - гНяя полка дает возможность удобно разместить напряга-

Й 393

V - fc-

<9 IP

^ . 250 7000

Рнс. XIII.15. Расчетные сечения подкрановой балки

А — на вертикальную нагрузку; б — на горизонтальную нагрузку

Рис. XIII.16. Конструкция предва­рительно напряженной подкрано­вой балки пролетом 12 м

#

AL

А — общий вид; б — армирование напрягаемой проволочной армату­рой; в —то же, стержневой арма­турой

И

Емую арматуру и обеспечить прочность балки при отпус­ке натяжения. Расчетным на вертикальные нагрузки яв­ляется тавровое сечение с верхней сжатой полкой, а на горизонтальные нагрузки — прямоугольное сечение с верхней полкой.

Высоту сечения подкрановых балок назначают в пре­делах h— (1/8...1/10) I, толщину верхней полки — hf = = (1/7,..1/8) h, ширину верхней полки — b'f = (1/10... ...1/20) I. По условиям крепления и рихтовки крановых путей принимают размер полки bf =500...650 мм. Типо' вые подкрановые балки имеют высоту сечения h — = 1000 мм при пролете 6 м и высоту сечения h —1400 мм при пролете 12 м (рис. XIII.16).

Сборные подкрановые балки пролетом 6 и 12 м по условиям технологичности изготовления и ментажа вы­полняют разрезными с монтажным стыком на колоннах.

Расчетные нагрузки от мостовых кранов для расчета. прочности подкрановых балок определяют с коэффициен­том надежности у/=1,1. Расчетная вертикальная на­грузка

Fmax = yfynFn-max (XIII.5)

Расчетная горизонтальная нагрузка (от одного колеса моста)

Ятпа* = -^-?/?п Нп-тах. (XIII.6)

Горизонтальная сила Н приложена в уровне головки крановых рельсов, но для упрощения расчета, пренебре­гая незначительным влиянием эксцентриситета, ее пола­гают приложенной посередине высоты полки таврового сечения.

Расчет прочности ведется на расчетную нагрузку от двух сближенных мостовых кранов одинаковой грузо­подъемности, умноженную на коэффициент сочетаний, равный 0,85 (при кранах легкого и среднего режима). Подвижную нагрузку от мостовых кранов располагают в пролете подкрановой балки так, чтобы в ряде сечений по длине пролета получить максимальные усилия М, Q. Расстояние между четырьмя силами, передающимися че­рез колеса мостового крана, устанавливают по габари­там ширины и базы моста (рис. XIII. 17,а). Расчет ведут по линиям влияния, располагая одну силу в вершине ли­нии влияния (рис. XIII.17,б). Максимальные усилия оп­ределяют суммированием произведений сил на соответст­вующие им ординаты. Например, максимальный изгиба­ющий момент в рассматриваемом сечении

M = Fi!/i + F2Vz+ ... =ЪРу. (XIII.7)

«0-

В-ширина крана

Расчетная схема.

К-база крана

X

Ъ

0) Линии Влияния Мив для сечения балки х=а

IГ

Рис. XIII.17. К расчету подкрановой балки

Анкеры, выпущенные из колонны; 4 — лапка-прижим; 5 — уп­ругие прокладки; 6 — закладные детали колонны 6 = 8 мм

По найденным усилиям строят огибающие эпюры М, Q. Ординаты огибающих эпюр можно определить по таб­лицам, приведенным в справочниках.

Расчет на выносливость ведется на расчетную верти­кальную нагрузку от одного мостового крана, опреде­ляемую умножением нормативной нагрузки на коэффи­циент, равный 0,6 (гл. VIII).

Прогиб определяют с учетом действия длительных и кратковременных нагрузок при коэффициенте перегруз­ки, равном единице, значение прогиба должно быть /<//600.

Предварительно напряженные подкрановые балки ар - ■ мируют высокопрочной проволокой, стержневой армату­рой, канатами. Арматурные каркасы в связи с динами­ческими воздействиями на балку выполняют не сварны­ми, а вязаными. На опорах балки усиливают ребрами. (уширениями концов) и дополнительной поперечной ар­матурой в виде стержней, хомутов, сеток, обеспечиваю­щих прочность и трещиностойкость торцов при отпуске натяжения. Для подкрановых балок применяют бетон классов ВЗО—В50. Масса подкрановой балки пролетом 12 м составляет 10—12 т.

Соединение подкрановых балок с колоннами выпол­няют на сварке стальных закладных деталей (рис. XIII.18,а). Для передачи горизонтальных тормозных усилий в стыке устанавливают ребровые накладки, при­вариваемые к верхним закладным листам балок и спе­циальному закладному листу колонны. Чтобы смягчить удары и толчки, передаваемые на подкрановую балку при движении мостового крана, и уменьшить износ пу­тей, между подкрановой балкой и рельсом укладывают упругую прокладку из прорезиненной ткани толщиной 8—10 мм. При этом принимают во внимание, что пред­варительно напряженные балки имеют выгиб, а крано - ^ вый рельс должен получить горизонтальное положение. Рельс после рихтовки прикрепляют к балке болтами с помощью стальных деталей (рис. XIII.18,б).