ПРИМЕНЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА МАШИНОСТРОЕНИИ

Расчет цилиндрических архитравов железобетонных станин прессов

Результаты исследования несущей способности круглых желе­зобетонных предварительно напряженных плит могут быть исполь­зованы для расчета цилиндрических архитравов станин при учете следующих особенностей работы реальной конструкции.

1. Опирание архитрава в большинстве случаев осуществляется не по кольцевой площади, а по части кольца (на сегменты).

2. Во многих случаях отсутствует трение на опорном кольце архитрава.

3. Имеется некоторое защемление архитрава в стенках ста­нины, которое появляется при натяжении продольной арматуры, присоединяющей архитрав к стенам.

4. Штамп, передающий нагрузку, может быть недостаточно жестким, что вызывает некоторое изменение распределения дав­ления под штампом.

Опирание на сегменты и отсутствие трения на опорах, по-ви­димому, дадут некоторое снижение разрушающей нагрузки по сравнению со свободно опирающимися плитами. Это снижение отчасти компенсируется защемлением архитрава в стенках. Что касается формы эпюры распределения напряжений под, штампом, то по полученным данным она почти не влияет на величйну разру­шающей нагрузки. \

Поэтому Для pac*iefa цилиндрических архитравов может быть использована предложенная нами эмпирическая формула с неко - торными изменениями, учитывающими особенности работы архи­травов и снижение несущей способности этого элемента пресса вследствие многократного приложения нагрузки.

По результатам опытов имеем, что при опирании на сегменты с соотношением площади опирання FceaM/FK > 0,6 разрушаю - шая нагрузка снижается на 10—15%.

Влияние трения сильнее сказывается на образцах малой высоты. Поэтому в формуле (5) поправочный коэффициент г\ —.

( H/D + 0,1 \ й

= ( \ должен быть принят равным единице.

После введения таких поправок для расчета "цилиндрических архитравов может быть предложена следующая формула для предельного состояния:

Рразр = 0,15nd0D (R"np + 4о0) si«4 «•

Обозначая

Получим окончательно

Рризр — 0,l5nd0D (Rnp + 4о0) /С2. (6)

Переходя к расчетному предельному состоянию по несущей способности, получаем расчетную формулу

K рзкспл < то, 15nd0DK2 (Rnp + 4о0), (7)

Где k — коэффициент перегрузки, принимаемый по техническому заданию на пресс;

Rnp — расчетное сопротивление бетона, принимаемое по Стро­ительным нормам и правилам, ч. II, разд. В, гл. I. «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы про­ектирования», 1962 (СН и П II-B. 1-62).

При тяжелых режимах работы и многократном повторении нагрузки возможное снижение несущей способности архитрава можно учесть введением коэффициента kx = 0,8 в формуле (7).

При выборе величины обжатия необходимо соблюдать условия

Q<0Mnp.

Из этого условия подбираем сечение проволочной обоймы по формуле

_ пр ь - D/2dnp '

Где п — число слоев обоймы;

304

Р — усилие в проволоке при навивке ее на бетонный сердеч­ник архитрава. Величина Р определяется возможностями наличного оборудования. При выборе Р необходимо соблюдать условие

< 0,4/Й;

1пр

Здесь D — диаметр архитрава; dnp—диаметр проволоки.

Чі = Ч + д<7>

Где Д<7 — возможные потери предварительного обжатия в бетоне (подсчитываются по СН и П).

Ширина опорного кольца выбирается по конструктивным со­ображениям из условия размещения продольной арматуры ста­нины.