ПОТЕРИ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ И ПРОНИЦАЕМОСТЬ
Сопротивление среды течению теплоносителя зависит от ее проницаемости и характеризуется давлением теплоносителя, необходимом для поддержания течения. Оценка этого давления для 3-километрового, заполненного водой трубопровода, подведенного к трещиноватой области, и давления пара в паропроводе на входе в турбину 5 МПа дает величину 25 МПа. Давление, требуемое для протекания потока через трубообразную полость, как следует из закона Дарси, значительно меньше этой величины. Поток может поступать в трещиноватую область как через вертикальную скважину, пробуренную рядом с трубообразной полостью, так и из соседней трубообразной полости (фиг. 3.10). Давление, требуемое для поддержания начального расхода т = 270 кг,/ с, при отношении радиусов R,/R2 = 200, для различных размеров трещиноватой области D/Ry и проницаемостей, представлено в табл. 3.6. Если средняя Проницаемость породы меньше л/Ю-2 дарси, то давления в 25 МПа будет недостаточно для поддержания течения теплоносителя.
Результаты для двух соседних трубообразных полостей одинакового размера R, = R2 при тех же самых условиях представлены в табл. 3.7.
|
Фиг. 3.10. Схема расположения трубообразных полостей. |
|
Скбажина или соседняя трудо - образная полость |
Если проницаемость составляет ~10-2 дарси и менее и расстояние между трубообразной полостью и скважиной D = 4R, то располагаемого давления в 25 МПа будет недостаточно. При использовании большего числа трубопроводов или большего числа трубообразных полостей для распределения потока допустимы меньшие проницаемости пород и (или) большие расстояния D-
|
Таблица 3.6 Давления, требуемые для поддержания течения теплоносителя через трещиноватую область между трубопроводом и соседней трубообразной полостью,^ /я2 = 200 [1]
|
|
Таблица 3.7 Давления, требуемые для поддержания течения теплоносителя через трещиноватую область между двумя соседними трубообразными полостями,^ = /?2 [і]
|
Проницаемость трещиноватой области недостаточно хорошо известна. Она колеблется от довольно большего значения вблизи трубообразной полости до относительно малого значения, характерного для границы трещиноватой области. Константу проницаемости, которая используется в расчетах, следует рассматривать как усредненную величину. Приведенные выше результаты свидетельствуют о том, что полезной частью трещиноватой области может считаться зона, окружающая трубообразную полоСть, в которой средняя проницаемость составляет ^ Ю-2 дарси и выше.
Различные участки трещиноватой области из-за различной проницаемости будут оказывать разное сопротивление потоку теплоносителя. Следовательно, из-за преимушественного распределения потока в областях с большей проницаемостью происходит сокращение объема трещиноватой породы, от которой может быть получено тепло. Проведение подробных расчетов распределения потока в настоящее время теоретически возможно, но практически нецелесообразно, поскольку известно слишком мдло о реальных характеристиках трещиноватых областей.
