ВЫСОКОПРОЧНЫЙ БЕТОН

ОЦЕНКА СВОЙСТВ ПОЛЗУЧЕСТИ ВЫСОКОПРОЧНЫХ БЕТОНОВ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ КОНСТРУКЦИЙ

При оценке деформаций ползучести высокопрочного бетона следует исходить из того, что установленные общие закономерности связи между ползучестью и прочностью тяжелого бетона остаются справедливыми в широком диа­пазоне изменения прочности (во всяком случае до 1000 кГ/см2). В связи с этим при прогнозе свойств ползу­чести высокопрочного бетона можно пользоваться Ука­заниями СН 365—67, разработанными применительно к бе­тонам обычной прочности [108]. Оценка предельных зна­чений меры ползучести высокопрочного бетона при загру­жении его в произвольном возрасте т сводится к вычис­лению по формуле

Оте(т)=СнЙКЕт, (VI. 17)

Где Сп — нормативное значение меры ползучести, пред­ставляющее меру ползучести бетона произвольного состава в принятых выше исходных условиях (г = 2,5 см, 0 = = 70%, т = 28 суток) и вычисляемое по формуле (VI. 13) или принимаемое гіо табл. 12; и — коэффициенты, учи­тывающие влияние на величину деформаций ползучести размеров сечения элемента и влажности окружающей среды;

14

Хансон (1964 г.)

2

1

5,13

0,42

2142)

512

015

50

1000

10,3

10,1

7,6

7,8

6,2

5,7

15

Сытник и Иванов

3

1

: 2,24

0,42

267

561

Хю

55

374

11,8

12,1

9,5

9,1

8,9

9,1

16

(1967 г.)

3

1

: 6,5

0,42

132

711

Хю

55

400

2,9

3,3

3,7

4

4,1

4,2

17

3

1

: 3,86

0,42

192

624

Хю

55

412

4,5

5,7

6,1

6,2

6,2

6,3

18

3

1

1,52

0,27

231

867

Хю

55

394

3,2

4

5,2

5,1

4,4

4,4

19

3

1

3,4

0,27

145

972

Хю

55

412

3,1

3,6

3

3

2,6

2,6

20

3

1

0,75

0,27

305

1065

Хю

55

418

4,8

5,9

5,7

6

6

6,1

21

3

1

0

0,27

451

1186

Хю

55

393

6,2

7,5

7,5

8,4

9,5

9,6

22

Берг и Рожков

2

1:

: 5,25

0,4

150

550

X 15

55

160

3,4

4,3

4,7

4,6

4

6,2

23

(1966 г.)

1

1 ;

: 5,25

0,4

150

550

X 15

55

160

3,6

4,5

4,7

4,6

4

6,2

24

1

1

: 5,25

0,4

150

596

Х15

55

160

3,1

4,1

3,9

4,5

3,6

6,2

25

1

1 :

: 5,25

0,4

150

596

X 15

55

160

3,5

4,2

3,9

4,5

3,6

6,2

26

1

1

: 4

0,3

142

884

X 15

55

250

2,3

2,7

2,7

3

2,6

2,5

27

1

1 :

: 4

0,3

142

846

X 15

55

250

2,6

2,9

2,6

3,1

2,3

2,5

28

1

1

: 4

0,3

142

882

X 15

55

250

2,2

2,4

2,5

3,0

2,3

2,5

29

Щербаков и Рож­

4

1 :

: 1,61

0,24

204

800

X15

72

197

2,6

3,2

3,4

3,5

2,4

2,5

30

Ков (1967 г.)

1

1 :

: 5,34

0,43

156

515

X15

72

158

3,6

4

4,1

4,4

3,7

3,3-

*) С учетом влажности заполнителя.

2) С учетом влажности заполнителя и включая объем вовлеченного воздуха. «) По данным других серий испытаний тех же авторов.

*) Среднее значение за период испытания (колебания влажности —в пределах ±8%). в) Значения получены по методике, описанной на стр. 125.

It — коэффициент, учитывающий влияние возраста бе­тона в момент приложения нагрузки на величину дефор­маций ползучести.

Численные значения коэффициентов и £т отыскива­ют либо на основе аналитических выражений (VI.5) и (VI.6), либо с помощью графиков и таблиц. Приведенный радиус сечения г подсчитывают при этом с учетом факти­ческих размеров и конфигурации сечения элемента ( уча­стки периметра, защищенные от свободного влагообмена с окружающей средой, не учитываются). Относительная влажность среды 0 принимается как средняя величина за время нахождения бетона под нагрузкой. Влияние ста­рения бетона учитывается либо в функции времени т, либо в функции относительной прочности бетона Rx/R В момент загружения (см. главу VIII). Для оценки влия­ния тепловлажностной обработки на ползучесть бетона в выражение (VI. 17) вводят дополнительный коэффициент £п> который принимается в среднем равным 0,9 [79, 94, 110].

Чтобы подтвердить эффективность применения предла­гаемой методики для оценки деформаций ползучести высоко­прочных бетонов, нами были использованы имеющиеся ре­зультаты лабораторных испытаний высокопрочного бетона (марки свыше 500), загружаемого в возрасте 28 суток в условиях контролируемой атмосферной влажности (табл. 13).

Расчетные предельные значения меры ползучести были вычислены с учетом условий проведения экспериментов (см. табл. 13) по выражению (VI. 17) при Јt = 1. Величины Сн подсчитывали по формуле (VI. 13) при ku = 16 • Ю-6.

Одновременно для сравнения величины деформации бы­ли подсчитаны по методике ЕКБ [96], а также по предложен­ной Улицким [94] и Вагнером [201]. Результаты, получен­ные при вычислении деформаций всеми четырьмя методами, затем сравнивали с опытными значениями этих деформа­ций.

В опытах были использованы цементы различной ак­тивности, включая высокопрочный особо быстротвердею - щий цемент (серии 5—21 и 26—29). В ряде серий применяли бетонные смеси с весьма низкими В/Ц (серии 12, 13, 18— 21, 29), а также мелкозернистые песчаные бетоны (серии 20 и 29). Различны были методы уплотнения смесей. Помимо обычного вибрирования (вибростол, вибробулава и т. д.) применяли ручную укладку смеси (серии 4—6, 9, 14), вы­сокочастотную вибрацию (серии 26—28), вибрацию с при - грузом (серия 8), раздельную укладку крупного запол­нителя и раствора (серия 30), а также интенсивные методы уплотнения с помощью силового проката ( серия 29). В от­дельных случаях использовали тепловлажностную обра­ботку бетона ( серии 24, 25, 27, 28).

Как видно из табл. 13, технологические приемы изготов­ления высокопрочных бетонов не оказали заметного влия­ния на результаты оценки свойств ползучести этих бетонов. Поэтому есть основания считать, что метод получения бе­тона высокой прочности сам по себе не имеет в данном случае решающего значения.

Параметры статистического распределения всей сово­купности результатов оценки опытных величин деформа­ций — средняя величина отклонения расчетных и опытных значений меры ползучести г]ср и коэффициенты вариации этого отношения б — приведены в табл. 14.

Таблица 14

Статистические

Значения статистических параметров при вычисле­нии по методике

Параметры (67 опытных образцов)

Сн

365-67

ЕКБ

Улицкого

Вагнера

Среднее отно­шение расчетных и опытных вели­чин Лср

1,01

1,07

1,04

1,26

Коэффициент вариации б в %

15,3

17,2

24

36,4

Данные табл. 14 свидетельствуют о том, что предлагае­мая методика (т. е. СН 365—67), основанная на использова­нии простейшей эмпирической зависимости (VI. 13), удов­летворительно описывает деформативные особенности вы­сокопрочных бетонов. Расчетные и опытные значения де­формаций хорошо совпадают во всех случаях, несмотря на то что сами опытные величины меры ползучести в разных сериях испытаний колеблются в довольно широких пре­делах — от 1,9 X Ю-6 до 12,1 X Ю-6 (см. табл. 13). При этом значения статистических параметров получаются при­мерно такими же, как и при оценке деформаций ползучести бетонов обычной прочности [118].

Использование более сложной зависимости (VI. 10),при­нятой в методике ЕКБ, приводит к завышению действитель­ных деформаций высокопрочных бетонов в среднем и не­сколько большему разбросу результатов. Как показали О. Я. Берг и Е. Н. Щербаков [20, 118], при расширении рассматриваемого диапазона прочности бетона (от 100 до 1000 кГ/см2) результаты, вычисленные по методике ЕКБ, в среднем ниже опытных величин деформаций, причем раз­брос получаемых результатов заметно возрастает. Это обус­ловлено особенностями выражения (VI. 10) и, в частности, характером изменения функции K"U (см. стр. 123). В любом случае наличие дополнительных параметров в формуле (VI. 10) по сравнению с (VI. 13) не способствует повышению точности прогноза величин деформаций ползучести.

Наименее устойчивое совпадение расчетных и опытных величин наблюдается при использовании методов, которые не учитывают непосредственно прочностных характеристик бетона при оценке деформаций ползучести (методика И. И. Улицкого, Вагнера). При этом самое большое среднее отклонение (26%) наблюдается при расчете по методике Вагнера.

Полученные результаты позволяют объективно отдать предпочтение методике прогноза величин деформаций пол­зучести как обычных, так и высокопрочных бетонов по формуле (VI.13).

Часто обсуждается вопрос о том, насколько правомерно использовать результаты лабораторных испытаний для оценки ползучести элементов реальных сооружений, ра­ботающих в естественных климатических условиях. Как показывают исследования [79], развитию деформаций пол­зучести в условиях сезонного изменения влажности и тем­пературы воздуха действительно свойственны некоторые особенности. Одна из них заключается в том, что ползу­честь развивается преимущественно в теплое время года. В связи с этим при оценке деформативности бетона в есте­ственных климатических условиях [79, 110] нужно опе­рировать не среднегодовой влажностью в районе располо­жения сооружения, а средней относительной влажностью в теплый период года. Это положение было подтверждено О. Я. Бергом и Е. Н. Щербаковым [110, 118] на основе анализа результатов измерения деформаций ползучести бетона обычной прочности в природных условиях [79].

ВЫСОКОПРОЧНЫЙ БЕТОН

Кольца колодцев

Кольца колодцев были и остаются очень востребованным строительным материалом. К слову, кольца колодцев приобретают не только те, чья деятельность связана с водоснабжением и канализацией, но и телефонисты, Интернет-провайдеры и, конечно …

ОСОБЕННОСТИ ВЗАИМОСВЯЗИ МОДУЛЯ УПРУГОСТИ И ПРОЧНОСТИ БЕТОНА

Полученное выражение (V.15) дает возможность сфор­мулировать общее положение о характере зависимости меж - ду упругими и прочностными свойствами тяжелого бето­на. Особенность этой связи заключается в том, что оца не является …

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ НА ВЕЛИЧИНУ УСАДКИ БЕТОНА

Об усадке тяжелого бетона имеется не меньше экспе­риментальных данных, чем о его ползучести. Попытки- использовать эти данные для получения общих количест­венных закономерностей явления содержатся в ряде работ. При оценке возможной …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия
+38 050 512 11 94 — гл. инженер-менеджер (продажи всего оборудования)

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Оперативная связь

Укажите свой телефон или адрес эл. почты — наш менеджер перезвонит Вам в удобное для Вас время.