АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ЗАКОНОМЕРНОСТЕЙ СВЯЗИ МЕЖДУ МОДУЛЕМ УПРУГОСТИ И ПРОЧНОСТЬЮ ТЯЖЕЛОГО БЕТОНА
Справедливость полученного выражения (V.13) была проверена методом, описанным на стр. 84 применительно к цементному камню. В соответствии с этим методом выражение (V.13) представлено в виде:
~~=a0+b0Ru (V.14)
Ех
Где
S
Рт и bQ
Ект ф^кт
Далее отыскивали корреляционные связи для совокупностей опытных точек, нанесенных в координатах Y = = Rx/Ex и X = Rx. Получаемые при этом простые линейные уравнения регрессии позволяют, во-первых, легко судить о наличии и устойчивости корреляционной связи типа (V.13), а во-вторых, оценивать независимо друг от друга одновременно оба искомых параметра S и ср в выражении (V.13). Поскольку Ект = 5 • 105 рассматривается как константа, эти параметры определяются непосредственно коэффициентами корреляционного уравнения вида (V. 14).
Обработке по этой методике с помощью ЭЦВМ была подвергнута большая выборка экспериментальных результатов, полученных разными авторами, начиная с 1920 г. Однако далеко не все имеющиеся опытные данные могли быть использованы. Как видно из выражения (V.14), искомая корреляционная зависимость справедлива только для бетонов, изготовленных на смесях с примерно одинаковым расходом цементного теста и на близких по своим упругим свойствам заполнителях (из условия рт = const и ср = const). Кроме того, для получения надежной корреляционной связи необходимо, чтобы прочностные харак - ^еристики бетоной каждой такой группы Изменялись ё достаточно широком диапазоне.
Характеристика опытных данных, относящихся к рассматриваемой категории тяжелых бетонов и сгруппированных по признаку рт = const и ф = const, представлена в табл. 6.
Были проанализированы результаты 525 серий испытаний, включая результаты измерения начального модуля упругости статическим методом при напряжениях порядка о = (0,15—0,25)/?т, где Rx —кубиковая прочность бетона в момент приложения нагрузки. Несмотря на принятые ограничения в отборе этих результатов, в табл. 6 представлены данные, характеризующие большую категорию тяжелых бетонов (в том числе высокопрочных). Общее число примененных в опытах разновидностей портландцементов и заполнителей достигает соответственно 51 и 32, причем хорошо представлены современные отечественные особо быстротвердеющие портландцемента (пять различных партий). Разнообразны были методы уплотнения бетонной смеси (штыкование — группы серий 1—12, обычная вибрация или вибрация с пригрузом — группы серий 19—27, высокочастотная вибрация — группа серий 18, силовой прокат — группа серий 28) и условия твердения бетона до испытания (влажное хранение, твердение в условиях различной атмосферной влажности, тепловлажностная обработка — группы серий 19 и 21). Наряду с обычными тяжелыми бетонами на крупном заполнителе представлены мелкозернистые песчаные (группы серий 20, 21, 26—28). Наконец, в широких пределах варьировался возраст бетона в момент приложения нагрузки (как правило, от 1 до 360 суток), достигая в отдельных случаях десятков лет (группы серий 14—16).
Полученные результаты статистической обработки, которые также приведены в табл. 6, убедительно свидетельствуют о том, что в пределах каждой из групп серий испытаний наблюдается надежная корреляционная связь в форме (У. ГЗ) между модулем упругости и прочностью бетона. Коэффициенты корреляции, за редкими исключениями, находятся на очень высоком уровне (г = 0,95-^-0,99). При этом указанная форма связи обнаруживается равным образом и в зоне низких (группы серий 1, 6, 8, 22) и в зоне высоких (группы серий 18, 21, 24) прочностных показателей бетона. Таким образом, она достаточно устойчива во всем возможном в настоящее время интервале изменения
Коли |
|||||
Со |
Чество |
||||
Автор |
А о |
Кубиковая |
Разновидно |
||
Эксперимен |
« я |
О |
Прочность |
Стей |
|
Тальных |
О, а) о |
Ш (-> О |
S |
||
Данных |
О ч |
О К |
В кГ/см2 |
Н к |
К ч О к |
О К |
Ч й о о |
2 0J СГ |
С ч (Я 0J M н |
||
Уокер [202] |
32 |
160 |
50—400 |
3 |
1 |
Джонсон |
25 |
125 |
50—450 |
5 |
1 |
[158] |
|||||
Дютрон |
23 |
69 |
50—500 1 |
||
[132] |
32 |
96 |
50—500 |
1 |
7 |
19 |
57 |
150—450 J |
|||
Сантарелла |
18 |
54 |
150—400 Ї |
||
[190] |
39 |
117 |
150—500 |
3 |
1 |
11 |
33 |
150—400 J |
|||
Ричарт и |
25 |
75 |
100—300 ) |
||
Дженсен |
25 |
75 |
100—350 |
1 |
1 |
[186] |
25 |
75 |
150—450 J |
||
Граф [145] |
6 |
19 |
150—450 |
3 |
1 |
Визей и |
6 |
18 |
200—550 |
1 |
1 |
Вендт [212] |
|||||
Уош и Флук |
8 |
16 |
100-500 |
О |
1 |
[207] |
8 |
16 |
150—700 / |
Z |
|
Клигер [164] |
20 |
60 |
400-700 |
10 |
1 |
Мамийан |
36 |
36 |
150—650 |
1 |
1 |
[168] |
|||||
Писанко |
33 |
110 |
500—1000 |
4 |
3 |
[15, 66] |
|||||
Улицкий |
13 |
36 |
200—500 |
2 |
2 |
[33, 95] |
6 |
14 |
250—500 |
1 |
1 |
Цейлон [103] |
10 |
30 |
450—800 |
3 |
1 |
Краль [166] |
5 |
15 |
150—400 |
2 |
2 |
6 |
18 |
250—700 |
4 |
1 |
|
Сытник и |
8 |
24 |
600—1000) |
||
Иванов |
36 |
108 |
50—11001 |
О |
U |
' [87, 88] |
5 5 |
15 15 |
50—500 [ 50—1200J |
Z |
Г |
Цниис— |
16 |
28 |
550—850 |
1 |
1 |
НИИЖБ |
|||||
Рокач и Ко |
8 |
8 |
250—550 ) |
О |
1 |
Четков [76] |
16 |
16 |
150—750 / |
Z |
Результаты статистической обработки |
Кубиковой прочности бетона. Примером служат, в частности, опыты Сытника и Иванова (группа серий 25).
Данные табл. 6 подтверждают также вывод о том, что форма и устойчивость корреляционных связей между Ех И Rx практически не зависят от изменчивости таких факторов, как возраст бетона в момент загружения, свойства портландцемента, гранулометрический состав заполнителей, условия уплотнения и твердения бетона и т. д. В пределах многих групп серий некоторые из этих характеристик варьировались весьма широко.
Сытник и Иванов (группа серий 25) определяли модуль упругости на бетоне в возрасте 1, 3, 7, 14, 28, 60, 90, 180, 360 суток. Клигер (группа серий 16) использовал портландцемент 10 типов самого разнообразного минералогического состава. В опытах Джонсона (группа серий 2) один и тот же заполнитель был представлен восемью разными гранулометрическими составами. В опытах Мамийана (группа серий 17) образцы твердели до начала испытания их в разном возрасте в воде и в условиях различной атмосферной влажности (99, 75, 50 и 35%).
Как видно из табл. 6, колебания этих условий в названных, а также других группах серий испытаний не отразились на разбросе опытных точек и величинах корреляционных коэффициентов. В то же время очевидно, что основное влияние на характер связи модуля упругости и прочности бетона оказывают упругие свойства заполнителя и содержание цементного теста в смеси. Это находит выражение в том, что получаемые параметры прямых регрессий А0 и Ь0, соответствующие разным группам серий, различаются весьма существенно. При этом указанное влияние проявляется в полном соответствии с выражениями (V. 13) и (V. 14).
Данные статистической обработки результатов испытаний двух групп серий (И и 30) приведены на рис. 39. Поскольку содержание цементного теста в обеих группах серий было принято одинаковое, явное различие корреляционных зависимостей может быть отнесено лишь за счет влияния упругих характеристик заполнителя. Бетонам на граните в опытах Рокача и Кочеткова (группа серий 30) соответствует, как и следовало ожидать, более низкое значение коэффициента Ь0 по сравнению с бетонами на гравии в опытах Ричарта и Дженсена (группа серий 11).
Из формулы (V.14) видно, что различие в упругих свойствах заполнителя при одинаковом расходе цементного
теста должно привести к повороту корреляционной прямой относительно точки пересечения ее с осью ординат. Поворот по часовой стрелке свидетельствует об увеличении модуля упругости заполнителя. Именно этой закономерности подчиняются зависимости, представленные на рис. 39, а также большинство аналогичных данных табл. 6.
Влияние содержания цементного теста в бетоне показано на рис. 40. Здесь сопоставлены результаты обработки опы-
Тов Дютрона (группы серий 3 и 5), относящиеся к бетонам на одинаковых заполнителях, но с разным содержанием цементного теста в смеси. При достаточно близких значениях коэффициента Ь0 большее значение параметра а0 Получено для группы серий 5 с большим содержанием цементного теста. Таким образом, как это и предполагается в соответствии с (V.14), из-за влияния рассматриваемого фактора корреляционная прямая смещается практически параллельно самой себе.
На рис. 41 обобщены данные статистической обработки результатов испытаний всех групп серий. Значения коэффициентов корреляционных прямых а0 = и ~ = ф£кт,
Взятые из табл. 6, нанесены в зависимости от содержания цементного теста в бетонной смеси рт. Там же даны анало-
Рис. 40. Влияние содержания цементного теста в бетоне на характер корреляционной связи (V.14) между модулем упругости и прочностью тяжелого бетона, по данным Дютрона [132] 1 — бетоны с рт = 0,16; у=23,1 + 0,208Х; /-=0,966; 2 —бетоны с рт= = 0,25; У = 43,7 + 0,197Х; г = 0,95 1
Рис.41. Общие закономерности изменения коэффициентов корреляционных уравнений в форме (V.14). Тяжелые бетоны на 50 видах портландцемента различного минералогического состава и на 32 разновидностях заполнителя из прочных пород 1 — бетоны на крупном заполнителе; 2 — мелкозернистые песчаные бетоны; 3— принятая общая зависимость для коэффициента а0 |
S 1
Гичные параметры aQ = и т = £кт, полученные ра-
Нее для цементного камня (при рт = 1).
Правильность теоретических предпосылок, заложенных в выражениях (V.13) или (V.14), подтверждается рис. 41. В полном соответствии с ними величины коэффициентов а0 =
Spv
= примерно пропорциональны рт, что соответствует
Условию S = const (поскольку £кт = const). Значение постоянной S может быть оценено по тангенсу угла наклона аппроксимирующей прямой а0 = F(PT). Как видно из рис. 41, данная зависимость для бетонов и растворов в общем случае не совпадает, причем для тех и других s Ф SK, поскольку прочность чистого цементного камня, вообще говоря, отличается от его прочности в растворе или в бетоне.
Вместе с тем это несовпадение не столь существенно. Для практических оценок допустимо принимать единую зависимость а0 = /(рт)> удовлетворяющую бетонам, растворам и чистому цементному камню, т. е. положить S ^ ^ S = 800.
К І
Значения коэффициентов т - = фЕкт (см. рис. 41) прак-
Тически свидетельствуют об отсутствии их закономерной связи с количеством цементного теста рт. Это значит, что колебания параметра ф в формуле (V.13) действительно обусловлены преимущественно различием упругих свойств заполнителей. Проверить количественное влияние указанного фактора на основании результатов рассмотренных опытов не удается, поскольку отсутствуют данные о модулях упругости использованных заполнителей.
Однако можно убедиться, что зона расположения опытных точек на рис. 41 отвечает реально возможным пределам колебания модуля упругости плотных заполнителей Е3 = = (4-т-б) Ю5.
Используя в выражении (V.13) полученное ранее среднее значение S = 800, а также Ект = 5 • 105, можно записать его в окоцчательной форме:
5ср Rr
Ex • 10 —----------- ^— , (V.15)
П Еч
Где, по-прежнему, ф =-------------------------- , а п = —— .
F +рТ(п — 1) 500 000
Формула (V.15), являясь по существу полуэмпирической, применима одинаковым образом для оценки вели
чины начального модуля упругости тяжелого бетона на крупном заполнителе, мелкозернистого песчаного бетона и чистого цементного камня. В последнем случае достаточно принять р т = 1 (и, следовательно, ф = 1) и выражение (V.15) переходит в (V.7) для цементного камня.