ВЫСОКОПРОЧНЫЙ БЕТОН

АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ ПОЛЗУЧЕСТИ И ПРОЧНОСТИ ТЯЖЕЛОГО БЕТОНА НА ОСНОВЕ ВЫРАЖЕНИЙ (VI.13)

И (VI.15)

Закономерность, выражаемая формулами (VI. 13) и (VI. 15), позволяет с новых позиций подойти к оценке эк­спериментальных данных, накопленных за время изучения ползучести бетона. Влияние параметров R и В в формуле (VI. 13) одного порядка и возможные сочетания этих пара­метров неизбежно приводят к многообразию внешних вза­имосвязей между ползучестью и прочностью бетона даже при прочих равных условиях. Зависимости (VI. 13) и (VI. 15) представляют собой простой количественный крите­рий, позволяющий объяснить и описать многообразие этих связей.

Для проверки правильности данного критерия были проанализированы результаты лабораторных испытаний на ползучесть в линейной области около 360 опытных об­разцов из тяжелого бетона.

Чтобы исключить влияние различной продолжитель­ности пребывания образцов под нагрузкой на величину деформаций ползучести, опытные кривые нарастания де­формаций во времени экстраполировали (рис. 49) по едино­образной методике [2011 и рассматривали предельные значения деформаций. При испытаниях в течение не менее полугода ( результаты которых в основном и использова­лись) указанную экстраполяцию удается осуществить весь­ма надежно.

Экстраполированные предельные значения измеренных деформаций были приведены к принятым выше исходным размеру сечения (г = 2,5 см) и влажности среды (0 = = 70%). Соответствующие поправочные коэффициенты и принимались в зависимости от условий опыта по фор­мулам (VI.5) и (VI.6).

Значения меры ползучести, вычисленные. таким путем по результатам некоторых испытаний, нанесены на график (рис. 50, а) в зависимости от кубиковой прочности бетона в момент загружения. Соответствующие эксперименталь­ные кривые не совпадают; они располагаются в пределах обширной зоны, в которой числовые значения удельных деформаций при одинаковой прочности бетона различаются в 2,5—3 раза.

И тем не менее, пользуясь закономерностью (VI. 13), эти значительные расхождения можно объяснить как след­
ствие определенных особенностей рассмотренных экспе­риментов. Результаты опытов Уоша и Шайдлера на рис. 50, а относятся к бетонам с различными, хотя и при­мерно постоянными в каждом случае дозировками воды в смесях (соответственно 105 и 190—210 л /ж3). В опытах же Фройденталя и Ролла, а также Сытника и Иванова расход

Воды существенно повышался одновременно с ростом ма­рочной прочности бетона. При учете данного обстоятельства величины расхождений могут быть сведены к минимуму.

В этом легко убедиться, если определить опытные зна­чения и меры ползучести, соответствующие, например, каждым 100 л/м3 фактического расхода воды в смесях. В таком случае опытные точки располагаются в пределах обычного разброса результатов, и удается проследить еди­ную закономерность, отвечающую выражению (VI. 13) при В = 100 л/мг = const (см. рис. 50, б).

&

АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ ПОЛЗУЧЕСТИ И ПРОЧНОСТИ ТЯЖЕЛОГО БЕТОНА НА ОСНОВЕ ВЫРАЖЕНИЙ (VI.13)

12

Со

CSg 2

I 10

2

100 200 300 т 500 600 700 800 900 1000 1100

R, н Г/см 2

Рис. 50. Влияние изменения дозировки воды в бетонной смеси В на характер взаи­мосвязи между мерой ползучести Сш{28) и прочностью тяжелого бетона при загру­жении R (7= 2,5 см, в = 70%, т= 28

Суткам) по данным 1 — Уоша [205]; 2 — Шайдлера [195]; 3 — Фрой - денталя и Ролла [138]; 4 — Сытника [86]; 5 — Сытника и Иванова [88]; а —экспериментальные значения меры ползучести; б —значение меры пол­зучести на каждые 100 л/м3 фактического расхода воды в смеси; ---------------------------------- нормативные значе­ния по выражению (VI. 13) при £=100 л/м3

Ю

Ас

У составов с пониженной дозировкой воды деформации ползучести снизились примерно пропорционально.

Устойчивость установленных связей, отражаемых фор­мулой (VI. 13), применительно к большой массе экспери­ментальных результатов иллюстрируется рис. 51. Все

Аналогичное простое объяснение можно привести и в отношении кажущегося противоречия опытных данных Хансона и Гуммеля (см. стр. 120). В опытах Хансона (так же, как и Уоша) бетоны приблизительно одинаковой проч - йости были получены на смесях с одинаковым расходом воды и обладали поэтому одинаковой ползучестью. В опы­тах Гуммеля равнопрочные бетоны имели, напротив, раз­личное содержание воды (135 и 186 л/м3). Естественно, использованные опытные данные (116 серий испытаний) обработаны по вышеописанной методике и относятся к бе­тону, загруженному в возрасте т = 28 суткам.

Как видно из рис. 51, корреляционное уравнение кривой регрессии, найденное для совокупности опытных точек с помощью ЭЦВМ, практически не отличается от выражения

АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ ПОЛЗУЧЕСТИ И ПРОЧНОСТИ ТЯЖЕЛОГО БЕТОНА НА ОСНОВЕ ВЫРАЖЕНИЙ (VI.13)

Рис. 51. Закономерности взаимосвязи между мерой ползучести^бе - тона Ст (28) и кубиковой прочностью R при загружении в возрасте 28 суток — 2,5 см, в = 70%). Тяжелые бетоны на 44 видах порт­ландцемента различного минералогического состава и 42 разно­видностях заполнителей из прочных пород. Опытные данные

1 —Гленвилля [139, 140]; 2 — Дэвиса [128, 196]; 3 — Уоша [205]; 4 — Рош; [184]; 5 — Шейкина и Баскакова [106]; 6 — Шайдлера [195]; 7 — Росса [182] 8 — Фройденталя и Ролла [138]; 9 — Вайля [210]; 10 — Гуммеля [157]; 11 — Кордины [165]; 12 — Карапетяна [43, 44]; 13— Родригеса [181]; 14 — Кито - на [162]; 15 — Мамийана [168]; 16 — Мемеля и Керна [ 169]; 17 — Сытника [86]; 18 — Улицкого [93, 95]; 19—Прокоповича [73]; 20 — Яценко [112]; 21—XАн- сона [150]; 22 — Гильсдорфа и Финстервальдера [154]; —Корзуна [4 ]; 24 — Сытника и Иванова [88]; 25 — Берга и Рожкова [18]; 26— Щербакова и Рожкова; Л —по выражению (VI. 13) при £=100 л/ж3; Б— по уравнению рег­рессии У = + (г = 0,966)

(VI. 13) при В = 100 л/м8 и характеризуется высоким зна­чением корреляционного коэффициента г = 0,966.

На рис. 52 аналогичным образом представлены эк­спериментальные значения меры ползучести бетона, загру­женного в произвольном возрасте т < 28 суток при условии, что 0,7 ^ Rx/R < 1 (всего 45 серий испытаний). При со­блюдении этого условия и независимо от фактического значения т < 28 суток предельные величины меры пол­
зучести Cm(т) связаны с абсолютным значением прочности бетона Rx так же, как и на рис. 51. Уравнение кривой рег­рессии почти совпадает с выражением (VI. 15) при В = = 100 л/ж3 (коэффициент корреляции г = 0,902).

Рассмотренные опытные данные характеризуют свой­ства ползучести широкой категории современных тяжелых

Бетонов, основные технологические параметры которых варьировались в максимально возможных пределах. Так, кубиковая прочность при загружении изменялась от 90 до 1065 кГ/см2, расход воды в смесях — от 100 до 300 л /ж8. Для изготовления опытных образцов были использованы 44 партии портландцемента различных минералогического состава и активности (включая особо быстротвердеющие портландцементы) и 42 разновидности заполнителя различ­ного гранулометрического состава ( в том числе без круп­ных фракций). Существенно отличались в опытах методы уплотнения бетонных смесей (ручная укладка, вибрирова­ние, силовой прокат и т. д.) и условия твердения бетона до

Загружения (в воДе, различной атмосферной влажности и т. п.). Все эти факторы, как видно из рис. 51, практически не повлияли на общую закономерность, выражаемую фор­мулой (VI. 13) или (VI. 15); во всяком случае степень этого влияния, как и на рис. 52, не выходит за пределы обычного разброса опытных результатов.

Обнаруженная закономерность количественных свя­зей между ползучестью тяжелого бетона и его прочностью бесспорно имеет большое значение для прогноза свойств ползучести высокопрочных бетонов, экспериментальные данные о которых пока немногочисленны и разнородны (см. рис. 50).

Можно констатировать, в частности, что при одинако­вом по ^абсолютной величине уровне напряженного со­стояния "ползучесть высокопрочного бетона существенно меньше, чем бетонов обычной прочности. При прочих рав­ных условиях (включая расход воды в смесях) повышение прочности бетона сопровождается пропорциональным сни­жением его деформативной способности под длительной нагрузкой. Если учесть при этом, что высокопрочные бе­тоны могут быть приготовлены с меньшими расходами воды, чем бетоны обычной прочности (за счет более тщательного подбора гранулометрического состава заполнителя, приме­нения эффективных методов уплотнения и т. д.), то указан­ное снижение деформативности будет еще более значитель­ным.

Очевидно также, что расход цемента не может служить критерием для оценки свойств ползучести высокопрочного бетона. При получении более прочного бетона за счет уве­личения расхода цемента дозировка воды в бетонной смеси, как правило, увеличивается незначительно, при этом де- формативная способность такого бетона снижается, а не возрастает, как этого иногда опасаются.

ВЫСОКОПРОЧНЫЙ БЕТОН

Кольца колодцев

Кольца колодцев были и остаются очень востребованным строительным материалом. К слову, кольца колодцев приобретают не только те, чья деятельность связана с водоснабжением и канализацией, но и телефонисты, Интернет-провайдеры и, конечно …

ОСОБЕННОСТИ ВЗАИМОСВЯЗИ МОДУЛЯ УПРУГОСТИ И ПРОЧНОСТИ БЕТОНА

Полученное выражение (V.15) дает возможность сфор­мулировать общее положение о характере зависимости меж - ду упругими и прочностными свойствами тяжелого бето­на. Особенность этой связи заключается в том, что оца не является …

ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ НА ВЕЛИЧИНУ УСАДКИ БЕТОНА

Об усадке тяжелого бетона имеется не меньше экспе­риментальных данных, чем о его ползучести. Попытки- использовать эти данные для получения общих количест­венных закономерностей явления содержатся в ряде работ. При оценке возможной …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия
+38 050 512 11 94 — гл. инженер-менеджер (продажи всего оборудования)

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Оперативная связь

Укажите свой телефон или адрес эл. почты — наш менеджер перезвонит Вам в удобное для Вас время.