ВАКУУМНЫЕ ПОРШНЕВЫЕ НАСОСЫ

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ И ФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ РАБОЧЕЙ ЖИДКОСТИ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСОСОВ

Относительный эксцентриситет е = е/г2 оказывает значительное влияние на характеристики насоса. При уменьшении относитель­ного эксцентриситета (е < 0,153 для случая, рассматриваемого на рис. 122) удельная мощность увеличивается за счет уменьшения быстроты действия, так как возрастает погружение а лопаток в кольцо в сечении II—II (см. рис. 109). При этом необходимо отметить, что при уменьшении относительного эксцентриситета уменьшается и эффективная мощность, так как при снижении быстроты действия уменьшается мощность Nсж, затрачиваемая на сжатие. Но так как гидродинамические потери при уменьше­нии е остаются практически без изменения, эффективная мощность уменьшается значительно медленнее, чем снижается быстрота действия, что приводит к увеличению удельной мощности.

При увеличении относительного эксцентриситета (е >0,153) удельная мощность растет также за счет уменьшения быстроты действия. Однако в этом случае быстрота действия уменьшается вследствие выхода лопаток рабочего колеса из жидкостного кольца. При очень больших относительных эксцентриситетах быстрота действия насоса может стать равной нулю, так как окно нагнетания соединится с окном всасывания, если при угле фсж—фх ни одна из лопаток не войдет в кольцо. Мощность Nсж сжатия при этом также уменьшается в результате уменьшения быстроты действия, однако мощность, затрачиваемая на перемещение жид­костного кольца, увеличивается вследствие затрат мощности на удар при входе лопаток в кольцо. В результате этого возрастает удельная мощность.

Из приведенного анализа следует, что должно быть оптималь­ное значение относительного эксцентриситета, при котором удель­ная мощность будет минимальной. Это будет тогда, когда глу­бина а погружения лопаток в жидкостное кольцо и отход D жид­костного кольца от ступицы равны нулю. Однако при проектиро­вании насоса стремятся обеспечить гарантированное погружение лопаток в кольцо:

А = (0,01 - г - 0,015) г2.

В предварительных расчетах относительный эксцентриситет задают в пределах 0,145 ... 0,125, а затем е рассчитывают из усло­вия соблюдения гарантированной глубины погружения лопаток в жидкостное кольцо.

Относительный зазор б = Д/г2 выбирают на основе экспери­ментальных данных в пределах 0,011 ... 0,03. При уменьшении относительного зазора возрастают гидравлические потери в за­зоре между корпусом и ротором. Увеличение относительного зазора при неизменном относительном эксцентриситете может привести к выходу лопаток из жидкостного кольца (см. формулу 4.4) и, как следствие, к уменьшению быстроты действия насоса.

Ща, кВт!(м3/с)

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ И ФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ РАБОЧЕЙ ЖИДКОСТИ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСОСОВ

Рис. 123. Зависимость удельной мощно­сти от относительной длины колеса для насоса с различными диаметрами рабо­чих колес машин: 1 — фирмы «Сименс» (ФРГ), D = 141 мм; 2 — То же, D = 222 мм; 3 — то же, D = 218 мм; 4 — то же, D = 452 мм; 5 — то же, D

■ '!'/ мм; 6 — фирмы «Брюрихардт» (Швейца­рия), D = 340 мм; 7 — то же, D = 460 мм

Относительный радиус ступицы колеса v = rjr2 принимают в пределах 0,4 ... 0,55. При v 0,5 увеличиваются размеры на­соса, а при v < 0,4 возникает трудность размещения вала необ­ходимого диаметра в ступице колеса.

F-Относительная длина 'колеса Ь0/гй. ' На рис. 123 показана экспериментальная зависимость удель­ной мощности от относительной длины колеса для машин фирм «Сименс» (ФРГ) и «Бюркхардт» (Швейцария), имеющих различные диаметры рабочих колес. Как следует из рисунка, относительную длину колеса bjr2 следует выбирать в пределах 1,5 ... 2,2. г При движении жидкости в безлопаточном пространстве ее скорость уменьшается при приближении к торцовым крышкам. Это приводит к тому, что жидкостное кольцо дальше отходит от ступицы^в центре колеса и ближегвсего подходит к ступице у тор­цов. При такой форме внутренней поверхности жидкостного кольца, в, колесах"с'наклонной ступицей (рис. 124, а) в объеме рабочейГячейки," расположенной в сечении I—I (см. рис. 109), остается^меньше газа, а следовательно, увеличивается быстрота

Рис. 125. Абсолютная скорость с2 Жидкости при различных углах на­клона лопаток, рабочего колеса

Действия насоса по сравне­нию с насосом, рабочее ко­лесо которого имеет цилин­дрическую ступицу (рис. 124, б). Как показывают экспериментальные работы, * i М 1 оптимальный угол наклона

Иг\ ступицы а = 7 ... 10°. С ид с Передача энергии в насо-

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ И ФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ РАБОЧЕЙ ЖИДКОСТИ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСОСОВ

А — быстроты действия иасоса с рабочими колесами, имеющими различные лопатки; б — КПД; 1 — прямые, наклонные вперед; 2 — изогнутые по радиусу

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ И ФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ РАБОЧЕЙ ЖИДКОСТИ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСОСОВ

Рис. 127. Зависимости для насоса от давления всасывания при различных уг­лах р2 наклона лопаток рабочего колёса (рабочая жидкость — вода, рн = 98 кПа):

А — быстроты действия; б — эффективной мощности; / — 0, = 45°; 2 — = 90°; 3 — 0, = 136°; 4 — Р, = 150°; 5 — Р, = 168°

$мЗ/с

Ие, кВгл

2 се осуществляется от колеса к рабочей жидкости на сто­роне всасывания. На стороне сжатия и нагнетания жидкость пе­редает энергию газу, когда сжимает и вытесняет его в нагнетатель­ное окно. При этом скорость жидкости уменьшается. Так как на стороне всасывания происходит передача энергии от колеса

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ И ФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ РАБОЧЕЙ ЖИДКОСТИ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСОСОВ

ZD П БО во рес нПа 0 Z0 4-0 60 60рвсШ

Рис. 126. Зависимости от давления всасывания:

К жидкости, то лопатки коле­са должны быть загнуты вперед (рис. 125), так как в этом случае получает максимальную абсолют­ную скорость с2 жидкость на вы­ходе с лопаток колеса. Минималь­ная абсолютная скорость с2 будет при загнутых назад лопатках.

Вперед загнутые лопатки вы­полняют прямыми и плавно изо­гнутыми по радиусу. Как пока­зывают экспериментальные иссле­дования, эти насосы с плавно изо­гнутыми по радиусу лопатками (рис. 126, кривые 2) при прочих равных условиях в области рабо­чих давлений имеют большую быстроту действия и больший изотермический КПД, чем насосы

С рабочими колесами, имеющими наклонные вперед прямые ло­патки (рис. 126, кривые 1).

При увеличении выходного угла наклона лопаток производи­тельность насоса увеличивается (рис. 127, а), но растет и эффек­тивная мощность на валу (рис. 127, б) в результате увеличения мощности на преодоление сил трения в безлопаточном простран­стве жидкостного кольца и мощности сжатия газа. Удельная мощность получается минимальной при выходных углах наклона лопаток 150° (рис. 128).

В лопаточном пространстве кольца жидкость совершает слож­ное движение. При выходе с лопатки колеса она движется в пере­носном движении со скоростью щ (см. рис. 109) и в относительном со скоростью W2, абсолютная скорость жидкости на выходе с ло­патки рабочего колеса с2. Траектории движения жидкости в без­лопаточном пространстве В в первом приближении можно при­нять эквидистантными радиусу корпуса. Тогда в точке А кольца жидкость должна иметь скорость v2, направленную по касатель­ной к траектории своего движения В в безлопаточном простран­стве. Разность скоростей

С2 и v2 определяет рость wr.

Ско- WF-

Рис. 130. Зависимости для насоса (р = 26,6 кПа, рн = = 98 кПа) от окружной ско­рости «г Для различных ра­бочих жидкостей: А — быстроты действия; б — эф­фективной мощности; О — вода; О — дибутилфталат; д — масло ВМ-4

Наличие радиальной скорости Wr вызывает образование вихрей при выходе жидкости с лопаток в безлопаточное пространство, что увеличивает затраты мощности на перемещение жидкостного кольца. Наименьшая скорость wr на стороне всасывания (0° ^ <6 < 180°) будет в интервале углов 02 = 135 ... 150° (рис. 129), что объясняет наличие минимума удельной мощности.

Окружная скорость на периферии рабочего колеса и2 — 2Лг2п, М/с, ограничена устойчивостью жидкостного кольца, а также возникновением кавитационных явлений. Устойчивое жидкостное кольцо получают при скорости

(4.13)

«2 = V Зрн/Рш — 2р/рж/ф,

Где ф — коэффициент, учитывающий форму и число лопаток, <р = {[1 — (1 — — V)/(N Tg Р2)] цг}°'в; здесь цг = {1 — л Cos Ра/[2г (1 —V)]}"1.

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ И ФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ РАБОЧЕЙ ЖИДКОСТИ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСОСОВ

S,M3/C

Ne, кВт

0.15

U г, м/с

Е/

Теоретическая быстрота действия насоса возрастает прямо пропорционально увеличению скорости и2. Однако действитель­ная быстрота действия S растет медленнее, чем скорость и2 (рис. 130, а), что объясняется зависимостью формы внутренней поверхности жидкостного кольца и относительных перетеканий от скорости и2.

Н1/д, кВт/(м}/с1

Z16

Too

М юв

П 14 16 Юиг, м/с 6У

Рис. 131. Зависимость удельной мощности насоса от окружной скорости и2:

О — для различных давлений на всасывании; б — для рабочих жидкостей (р = 26,6 кПа, Рн = 98 кПа) с различной вязкостью; 1 — р = 80 кПа; 2 — р = 60 кПа; 3 — р = 50 кПа; 4 — р = 30 кПа; 5 — р = 20 кПа; 6 — р = 10 кПа; 7 — вода; 8 — дибутилфталат;

9 — масло ВМ-4

Рис. 132. Зависимость Рис. 133. Зависимость коэффициента KT от темпера - КПД насоса от плотности туры Т рабочей жидкости на входе в насос:

Рабочей ЖИДКОСТИ 1 — р — 0,01 МПа; 2 — р = 0,02 МПа; 3 — р = 0,04 МПа

Теоретическая мощность, затрачиваемая на вращение жидкост­ного кольца, зависит от Til, в то время как мощность сжатия прямо пропорциональна скорости и2. Экспериментально полученная за­висимость эффективной мощности от скорости и2 представлена на рис. 130, б. Зависимость удельной мощности от скорости и2 Имеет минимум. Значения оптимальной скорости и2 (скорости ы2. при которой удельная мощность минимальна) зависят от режима работы насоса и вязкости рабочей жидкости. Зависи­мость удельной мощности J3BH-12 от скорости и,2 для различных давлений всасывания при использовании в качестве рабочей жид­кости воды представлена на рис. 131, а. Оптимальные значения окружной скорости лежат в интервале 12 ... 16 м/с, при этом меньшие значения скоростей относятся к большим значениям давлений всасывания. При увеличении вязкости рабочей жидкости оптимальное значение скорости увеличивается. Так, для режима Т = Pjp = 3,7 оптимальное значение скорости увеличивается от 13,5 м/с при работе на жидкости вязкостью 1 • 10"3 Па-с до 15,5 м/с при работе на жидкости вязкостью 80-Ю-3 Па-с (рис. 131, б).

Плотность и вязкость жидкости значительно влияют на харак­теристики насоса.

Мощность, затрачиваемая на вращение жидкостного кольца, прямо пропорциональна плотности рабочей жидкости, в то время как мощность, затрачиваемая на сжатие газа, не зависит от плот­ности жидкости. Быстрота действия насоса возрастает пропорцио­нально плотности рабочей жидкости. Рост быстроты действия опережает увеличение мощности, что приводит к незначительному увеличению КПД насоса (рис. 132).

Применение рабочих жидкостей с вязкостью большей, чем вязкость воды, приводит к уменьшению быстроты действия вслед­ствие уменьшения коэффициента /г2 (см. рис. 130, а), увеличению мощности, затрачиваемой на вращение кольца, а следовательно, и эффективной мощности (см. рис. 130, б), в результате чего резко возрастает удельная мощность (см. рис. 131, б) насоса.

Для снижения влияния вязкости на удельную мощность насоса необходимо: выходные углы f>2 лопаток колеса уменьшать от 150° при использовании в качестве рабочей жидкости воды до 135° при использовании в качестве рабочей жидкости масла (вяз­костью 37,8-Ю-3 Па-с); относительный эксцентриситет прини­мать таким, чтобы глубина погружения лопаток в жидкостное кольцо не превышала 2 ... 7 мм; окружную скорость и2 на периферии рабочего колеса увеличивать с 12 ... 14 м/с на воде до 15 ... 20 м/с на рабочих жидкостях вязкостью 80-Ю-3 Па-с.

Температура рабочей жидкости на входе Тт. вх (К) значи­тельно влияет на быстроту действия насоса, поэтому ее следует приводить к быстроте действия S28s (м3/с) при температуре воды 288 К (15 °С):

■$288 = "S/^t. где /гт — коэффициент, определяе­мый по графику в зависимости от температуры Тт. ЕХ воды и дав­ления всасывания (рис. 133).

4.6 ДВУХСТУПЕНЧАТЫЕ НАСОСЫ

Двухступенчатые насосы применяют в интервале давлений всасывания 15,5 ... 2,5 кПа [2]. При создании двухступенчатых насосов важно правильно выбрать промежуточное давление и окружные скорости на периферии колес первой и второй ступеней. Оптимальное промежуточное давление выбирают, минимизируя удельную мощность или удельную массу насоса. И та, и другая задача для насоса решаются экспериментально-аналитическим путем. При этом делают допущение, что потери в межступенчатых коммуникациях отсутствуют, т. е. рн1 = рц, где рн1 — давление нагнетания первой ступени, Па; ргг— давление всасывания во вторую ступень, Па.

При минимизации удельной мощности

Муд. Ш1п = ш1п/"S |

Где Л'уд — удельная мощность двухступенчатого насоса, кВт/м3; Ne и NeIЭффективные мощности соответственно первой и второй ступеней насоса, кВт; S — быстрота действия двухступенчатого насоса, м3/с.

Зависимость между отношением давлений в первой ступени и отношением давлений в двухступенчатом насосе аппроксими­руется зависимостью (рис. 134)

Тх = 4,19 0,07туст,

ТО

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ И ФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ РАБОЧЕЙ ЖИДКОСТИ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСОСОВ

Рис. 134. Зависимость тх

От хуст: Д — масло BM-4; О — в°Да

5 П 15 20. Z5 30 35 <Ю 45 50 vgCT

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ И ФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ РАБОЧЕЙ ЖИДКОСТИ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСОСОВ

0 — 13,03/13,03 = 1; П — 14,77/13,03 = 1,23; Д — 16,5/13,03 = 1,27; V —

19,07/13,03 = 1,47

Где туст=р„ ц/Pi (рн II—давление нагнетания двухступенчатого насоса, Па; Pi—давление всасывания в первую ступень, Па).

Доверительный интервал I = ±3,3 при доверительной вероят­ности а = 0,9. Данная зависимость получена для насосов, рабо­тающих на воде при отношении давлений туст = 5 ... 16,2 и на масле ВМ-4 при отношении давлений туст = 5 ... 50,7 [2].

При минимизации удельной массы насоса

Туд. Mln : ITl/S, где т — масса двухступенчатого насоса, кг.

Отношение давлений в первой ступени рекомендуется выби­рать в пределах тх = 2...3,5 [1].

При проектировании двухступенчатых насосов окружную скорость на периферии рабочего колеса первой ступени н21 (м/с) следует выбирать минимальной, исходя из условия получения устойчивого жидкостного кольца [уравнение (4.13)1, а оптималь­ное отношение скоростей w2ii/w2i = 1.15 ... 1,35 (и2ц— окружная скорость на периферии рабочего колеса второй ступени, м/с) (рис. 135) [2].

ВАКУУМНЫЕ ПОРШНЕВЫЕ НАСОСЫ

Насосы Pedrollo: основные факторы износа продукции

Под торговой маркой Pedrollo реализуется широкий перечень разноплановой насосной продукции. На предприятиях корпорации с головным офисом в Италии выпускаются насосы, как поверхностной группы, так и агрегаты, предназначенные для погружения в воду.

Насосы Grundfos и их особенности

На отечественном и зарубежном рынке большой популярностью пользуются датские насосы Grundfos, которые отличаются отменным качеством. Успех компании, которая уже больше полувека работает в сфере насосного оборудования, легко объясним.

ПРИМЕР РАСЧЕТА НАСОСА

Рассчитать проточную часть турбомолекулярного вакуумного насоса с бы­стротой действия по азоту S = 1000 дм3/с в рабочем диапазоне давлений 1,0-10_в... 0,1 Па, определить основные размеры рабочих колес и их число. …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия
+38 050 512 11 94 — гл. инженер-менеджер (продажи всего оборудования)

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Партнеры МСД

Контакты для заказов шлакоблочного оборудования:

+38 096 992 9559 Инна (вайбер, вацап, телеграм)
Эл. почта: inna@msd.com.ua