ТЕОРИЯ сварочных процессов

Размер зоны нагрева

Размер зоны нагрева

Рис. 7.4. Схема определения ши­рины 21 зоны, приращение тем­пературы в которой превосходи­ло Д Ті

Для оценки термического влияния на свариваемый металл бывает необходимо определить ширину 21 зоны, приращение тем­пературы которой выше заданного Д Ті (рис. 7.4). В общем случае ши­рина зоны нагрева выше ДТі, равная 21, будет найдена, если определить координату у точки А. Точка А, во - первых, находится на изотерме и, следовательно, ДТ = ДГ/, во-вторых, в точке А достигается максимальное приращение температуры на рас­стоянии у = I, т. е. дТ/дх= 0.

Таким образом, для определения ширины зоны необходимо решить систему двух уравнений. Покажем это на примере наплавки валика на массивное тели.

Из уравнения (6.22) находим:

TOC o "1-5" h z £ = - ■dF'-,-/MII-+"[ f+ ■£(* + Л)] = 0. (7.3)

Полагая 2 = 0 и учитывая, что /2 = у2 = Я2 — х2, из урав­нений (7.2) и (7.3) выведем два уравнения в параметрической форме:

i-±T^VT + 25; (7.4)

АІі.:ЛлХа — J_g-P3/(i+p,) (7 5)

qv pi

где рз = vR/(2a).

Задаваясь различными значениями р3, находим значения vl/(2a), соответствующие различным приращениям ЛГ;. На рис. 7.5, а представлена номограмма для определения ширины зоны термического влияния при нагреве полубесконечного тела точечным источником. Зная режим сварки, находим вначале зна­чение параметра, отложенного по вертикальной оси, а затем vl/(2a).

Для мощного быстродвижущегося точечного источника теп­лоты на поверхности полубесконечного тела, используя уравне-

Размер зоны нагрева

Рис. 7.5. Номограммы для определения ширины зоны нагрева 21 движущимся источником теплоты

ниє (6.42), определим ширину зоны термического влияния аналогичным образом:

2/=У • (7.6)

* nevcp&Ti

Ширина зоны нагрева при сварке пластины определяется так же, как для полубесконечного тела. Уравнения в параметриче­ской форме, получаемые из (6.26) при 6 = 0, позволяют опре­

делить ширину зоны нагрева 21:

ir=±P’V4<77»

= e-Vpi-[»'A2«)]‘/f0(o2), (7.8)

Л7/2я>.6

где р2 = vr/(2a).

На рис. 7.5, б показана номограмма для определения ширины зоны нагрева при сварке пластины линейным источником в слу­чае 6 = 0.

Для мощного быстродвижущегося линейного источника теп­лоты в пластине ширина зоны термического влияния определя­ется с использованием уравнения (6.45) при 6 = 0 по формуле

Г

2/ =----- -2р. (7.9)

цсрбДГг

Пример 1. На поверхность массивного тела наплавляют валик Определить ширину зоны, нагревавшейся выше температуры Т = 900 К, при которой угле­родистая сталь в значительной степени теряет упругие свойства. Режим сварки: эффективная мощность источника теплоты q = 6 кВт, о = 9 м/ч = 0,25 см/с. Теплофизические коэффициенты: а = 0,08 см2/с, Я = 0,39 Вт/(см-К); ср = = 4,9 Дж/(см3-К). Начальная температура тела Тя — 300 К, приращение Т = Т - 600 К.

Определим ширину зоны двумя способами: по номограмме (см. рис. 7.5, а), пригодной для источников теплоты, движущихся с любой скоростью, и по фор­муле (7.6) для быстродвижущегося источника теплоты.

Определяем безразмерный критерий приращения температуры:

Ь. Т-Алка 600-4-3,14-0,39-0,08

qv ~ 6000-0,25 — ’ '

По номограмме рис. 7.5, а находим vl/{2a) — 2,0.

Ширина зоны, нагревавшейся выше 900 К,

21 = 2-2,0-2а/о = 2-2,0-(2-0,08)/0,25 = 2,56 см.

Определяем ширину зоны по формуле (7.6)

21 =У ТЩДг,718-0,25-4,9-600 = ~/ 7-65 = 2-76 см-

Ошибка в определении ширины зоны составляет около 8%.

Пример 2. Листы из низколегированной закаленной стали 6 = 8 см свари­вают за один проход дуговой сваркой при токе/ = 300 А, напряжении дуги (J=34 В и скорости v = 18 м/ч = 0,5 см/с, т) = 0,8. Определить ширину зоны отпуска, кото­рая находится примерно между изотермами 870 и 1050 К, если Т„ = 270 К. Теплоем­кость стали — 5,0 Дж/(см3-К).

Находим эффективную мощность источника теплоты: q = iVI — 0,8-34-300 = 8150 Вт.

Воспользуемся формулой (7.9) для мощных быстродвижущихся источников и определим ширину зоны, где L. T = Т — 7„ = 870 — 270 = 600 К:

8150 У 2/(3,14-2,72)

2,600 ----------- 0,5-5-0,8-600 ' - 3'28 СМ’

и ширину зоны, где Д7 = 1050 — 270 = 780 К'

Ширина зоны отпуска

Д = (2/боо - 2/780)/2 = - (3,28 - 2,52) /2 = 0,38 см.

ТЕОРИЯ сварочных процессов

Граничные условия

Чтобы решить дифференциальное уравнение теплопроводно­сти, необходимо задать распределение температур в начальный момент времени (начальное условие) и условия взаимодействия тела с окружающей средой на его границах (граничные условия). Начальное условие определяется …

Основные допущения и упрощения, принятые в классической теории распространения теплоты при сварке

На современном уровне развития математики аналитическое решение уравнения теплопроводности в общем виде (5.21) еще не найдено, однако при введении некоторых допущений и упрощений можно получить пригодные для практического использования ча­стные …

Дифференциальное уравнение теплопроводности

Сложный процесс изменения температуры точек тела с коор­динатами jc, у, z во времени t описывается дифференциальным уравнением теплопроводности. Для вывода этого уравнения необ­ходимо рассмотреть баланс теплоты в некотором элементарном объеме …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия
+38 050 512 11 94 — гл. инженер-менеджер (продажи всего оборудования)

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Оперативная связь

Укажите свой телефон или адрес эл. почты — наш менеджер перезвонит Вам в удобное для Вас время.