ТЕОРИЯ ГОРЕНИЯ И ТОПОЧНЫЕ УСТРОЙСТВА

КОЭФФИЦИЕНТ РАЗМОЛОСПОСОБНОСТИ ТОПЛИВА

В СВЯЗИ С трудностями определения величин (Ттеор и Т]рзм, что дела­ет крайне затруднительным и расчет удельного расхода энергии по формуле (12-21), в практике при расчете Эрзм. в качестве характеристи­ки размольных свойств топлива вместо сгТеор пользуются так называе­мым лабораторным относительным коэффициентом размол о - способности топлива кло. Последний может быть определен как отношение удельных расходов электроэнергии при размоле в стандарт­ной лабораторной мельнице эталонного, наиболее твердого топлива и исследуемого г-го при условии, что оба топлива размалывают при влажности воздушно-сухого состояния от одинакового начального раз­мера частиц (одинаковой крупности дробления) до одинаковой тонко­сти помола, т. е.

Кло = |р (12-24)

В СССР принято определять /сло по методу ВТИ [Л. 2], согласно которому для определения кло в стандартную лабораторную шаровую мельницу (с внутренним диаметром /)б = 270 мм, длиной Ьъ = 2№ мм, частотой вращения /гб = 41,4 об/мин) загружается проба воздушно-су - хого топлива фракции 2,36—3,33 мм, в количестве 500 г и производится размол в течение т= 15 мин. За это время мельница совершает 621 обо­рот. Продукт размола рассеивают на сите 90 мкм и определяют вели­чину остатка Ядо.

По соотношению величин Я&о для исследуемого г-го топлива и эталонного производится расчет величины кло. За эталонное принято условно топливо, у которого после 15-минутного размола получается Яэоэт —70% *.

Формула для расчета кл0 по методу ВТИ получается следующим образом. Из основного закона измельчения, см. формулы 12-17 и

12- 21, заменив сгтеор = 1/ктеор, получим выражение для величины Ктеор, м2/(кВт-ч), являющейся абсолютной мерой размолоспособности топлива. Размолоепособность топлива, м2/(кВт*ч), характеризуется ко­личеством образующихся (обнажаемых) в процессе размола квадрат­
ных метров поверхности угольной пыли при затрате на размол единицы электроэнергии:

Кт'* = Зр,^Тр»м ' (12'25)

Записав полученное выражение для исследуемого г-го и эталонного топлива и поделив первое на второе, получим выражение для опреде­ления относительного коэффициента размолоспособности кл0:

^ __ Ктеор Ь ____ / ^сбр I />9рзм. эт /^рзм. эт

Ктеор. эт у-^Сбр. ЭТ) V Эрзм I у ^ "*]рзМ I у

Так как по методу ВТИ удельная затрата энергии на, размол про­бы топлива в лабораторной мельнице одинакова для исследуемого и эталонного топлива, ТО отношение 5,рзм. эт/‘9Рзмг= 1. Отношение к. п. д. процесса размола с известным приближением для лабораторной шаро­вой мельницы также может быть Принято ра'ВНЫМ единице %зм эт/г]рзмг ~ «1.

В результате получаем:

<12-26>

Т. е. относительный лабораторный коэффициент размолоспособности то­плива может быть найден не только по отношению удельных расходов электроэнергии на размол, см. формулу (12-24), ,но и по отношению величин вновь образующейся поверхности пыЯи при размоле в лабора­торной мельнице исследуемого г-го топлива и эталонного. Пренебрегая величиной 7*1 и. у в формуле (12-18) вследствие ее малости по сравнению с величиной /гпл, можно формулу,(12-26) записать:

(12-27)

■Гпл. эт

Правая часть формулы (12-27), по данным лабораторных опытов, мо*

* о А 100 2/3

Жет быть заменена отношением выражении (1п — J, для испытуемого

И эталонного топлива, дающим результаты, достаточно хорошо совпа­дающие с данными промышленных испытаний: ,

100 2/3

_ (»&)■

Кяо~~ Ґ 100 2/3/

= 2,

подпись: = 2,Для #9оэт = 70°/0 получим: 1

( 100 2/3 . 100 2/3

Vій /?9СЭТ; Vй 70 )

В результате формула для определения кло по методу ВТИ принимает вид:

(12-28)

В качестве примера ниже приведены числовые значения кЛо, найденные по методу ВТИ, для нескльких типовых энергетических топлив: липовецкий Д (Приморский

Край) — 0,7; кашпирский сланец (Куйбышевская область) — 0,8; южно-сахалин­ский Б —• 0,85; тавричанский Б (Приморский край) — 0,85; анадырский Д (Магадан­ская область)—0,90; донецкий АШ — 0,95; кизеловский Г (Пермская область), ретти - ховский Б и бикинский Б (Приморский край), черногорский Д (Красноярский край), гусино-озерский Б (Бурятская АССР), букачачинский Д (Читинская область) — 1;

Угли Канско-Ачинского бассейна — назаровский Б—1,1, ирша-бородинский Б—1,2; богословский Б (Свердловская обл.) — 1,2; итатский Б (Кемеровская область) — 1,30; челябинский Б—1,32; экибастузский СС (Казахская АССР) — 1,35; воркутинский Ж (Печорский бассейн) — 1,50; подмосковный Б—1,70; донецкий Т—1,80; кизил-кий - ский Б (Киргизская ССР)—2,0; ангренский Б (Узбекская ССР)—2,1; эстонский сла­нец и ленинградский сланец — 2,5.

Кроме принятого в «Нормах расчета и проектирования пылепри­готовительных установок» [Л. 2] метода ВТИ определения £ло, суще­ствуют и другие методы, сущность которых заключается в следующем.

Так как мощность лабораторной шаровой барабанной мельницы #мел Дри размоле. проб различных топлив остается постоянной, то по­лучаем:

А Ам п Ам

Эт “ £эт С'1—В1 ’

Где Вэг и В и — производительность лабораторной мельницы соответст­венно на эталонном и исследуемом топливе, кг/с.

Следовательно, вместо (12-24) формула для /сло может быть запи­сана

Кло=!^, (12-29)

Т. е. относительный лабораторный коэффициент размолоспособности топлива показывает также, во сколько раз при размоле воздушко-сухих эталонного и исследуемого г-го топлив, загруженных в равных массо­вых количествах, производительность мельницы на 1-м топливе больше, чем на твердом эталонном топливе, при условии одинаковых начальном размере частиц топлива и конечной тонкости размола.

По методу ЦКТИ (Л. 37], использующем формулу (12-29), величи­ну /сл0 определяют по соотношению

Л'ло==о_775' (12-30)

В формуле

0,775 г/мин — производительность лабораторной шаровой барабан ной мельницы ЦКТИ (£>б=130 мм, /,6=120 мм, Яб = 47 об/мин) <на эта­лонном топливе;

Вг — производительность на исследуемом топливе, г/мин, опреде­ляется по проходу пыли через сито 90 мкм.

Пересчет значения коэффициента размолоспособности из шкалы ЦКТИ в принятую в «Нормах расчета пылеприготовительных устано­вок» шкалу ВТИ производится по формуле:

*ети = 0,34/^™+0,61.

Ло 7 ло I ’

Так, например, при значениях = 1,2; 2,4; 4; 5,6 значения

*»И=0,95; 1,0; 1,5; 2; 2,5.

По методу МЭИ [Л. 37] кло определяют как отношение затраты энер­гии на единицу обнаженной поверхности пыли эталонного топлива

((Ш7') ’ кВт-ч/м*, к соответствующей затрате энергии для исследуемо­го г-го топлива, где — мощность лабораторной мельницы, кВт; Ат — длительность размола, ч; б — масса пробы топлива, кг; А^=

Ас - Ю00

=Д/,1ооо —^—приращение удельной поверхности пыли в процессе раз-

Рпл

Мрла, м2/кг.

Так как NM = const, то

F—'i

К™эи = <12-31>

(oafJ,

По методу Хардгроу (США) величина кло определяется по форму­ле, аналогичной формуле (12*26):

K- = T&100-V.. (12-32)

Т. е. по соотношению значений поверхности пыли, подсчитанных при

Р“*= 1000 кг/м3 соответственно для испытуемого "и эталонного топлива,

Без учета действительной. плотности пыли.

По методу американского Горного бюро [Л. 37] определение кл0 производится по формуле, идентичной формуле (12-24):

А/эт^эт АмГ. б Ээт Сэт

К

Ло 9i N т Gi

Так как мощность лабораторной шаровой мельницы практически посто­янна для разных углей, то №ат = ^; с другой стороны, так как количе­ство готовой пыли также должно быть одинаково, то Сэт = Сг-; в резуль­тате получаем:

*ло=^-, (12-33)

Т. е. величина /сло может быть найдена по соотношению времени раз­мола в лабораторной мельнице эталонного и испытуемого топлива до одинаковой тонкости помола.

В промышленных мельницах условия размола топлива отличаются от лабораторных по начальной влажности и крупности дробления, при­нятых при определении /сло, поэтому необходимо вводить соответствую­щие поправки; коэффициент размолоспособности рабочего топлива определяется по соотношению:

= (12-34)

7/ДР

Где /7Вл 1 — поправка, учитывающая влияние влажности топлива на его размолоспособность. Чем выше средняя влажность угля в процессе раз­мола ^мел’ тем топливо труднее размалывается, тем эта поправка меньше.

При средней влажности топлива, равной №а, поправка равна еди­нице. Так как средняя влажность топлива в процессе размола обычно выше, чем аналитическая, то поправка Явл 1 меньше единицы. Величина /7ВЛ1 рассчитывается по формуле

/ (ГРмаКс)*-(10*

//влг— у (ГРмакс)2__(Я7а)г ^

Где ЭД^макс=== 1 -1,07И7Р, °/о — максимальная влажность рабочего топлива.

Средняя влажность топлива в мельнице определяется в зависи­мости от титаЦмельницы по следующим формулам:

Для шаровых барабанных мельниц, мельниц-вентиляторов и быст - роходно-бильных мельниц

(12-35.)

Для молотковых мельниц и среднеходных мельниц

Г;ел=У'"+Ул, »/»• (12-356)

В формулах (12-35а) и (12-356) — влажность топлива непо­

Средственно перед мельницей, т. е. в нижнем конце нисходящего су­шильного участка перед мельницей.

_ Ц7Р (100 - У?™) - 100 (УР-У?™) а

(100-№пл)-(№Р-№пл)а ’ /о' ^ '

В формуле:

А = 0,4 — доля влагосъема, снимаемая в нисходящем сушильном участке;

$7пл—влажность пыли за мельничной установкой, %.

Вторая ‘поправка на влажность Явл2 является коэффициентом пере­счета количества размалываемого мельницей топлива со средней влаж­ности в мельнице Н^л» при которой идет процесс размола, на влаж­ность сырого рабочего топлива:

100 — ууср

= . (12-35г)

Так как т0 коэффициент пересчета /7ВЛ2>1.

Поправка Ядр на дробление топлива учитывает отклонение разме­ра частиц угля, поступающего в мельницу, от размера частиц при опре­делении кл0, и соответствующее снижение производительности мельни­цы при увеличении начального размера частиц.

Изменение величины поправки Ядр от крупности дробленого топли­ва, характеризуемой величиной /?5 остатка при просеве через сито с ячейками 5X5 мм, выражается следующими данными:

% 5 10 15 20 25 30 35 40

Ядр 0,85 0,91 0,96 1,0 1,03 1,05 1,07 1,09

12- 6. АБРАЗИВНОСТЬ ТОПЛИВА

Процесс размола топлив сопровождается износом поверхности ме­лющих органов. Степень износа последних и длительность кампании мельниц зависит в основном от абразивности топлива и износостойко­сти материала мелющих органов.

Абразивные свойства угля характеризуются коэффициентом абразивности, под которым понимают удельную величину износа мелющих органов, выполненных из стали марки СтЗ, т. е. убыль их мас­сы, приходящуюся на единицу подведенной к мельнице энергии, гСтЗ/(кВт • ч):

1/. = П - (12-36)

Отношение абсолютного коэффициента абразивности данного то­плива к соответствующему значению для взятого за эталон условного 238

Топлива, имеющего ^Ээт = ^ гСтЗ/(кВт-ч), ^называется относитель­ным коэффициентом абразивности:

Кабр = тг—- (12-37)

АЭэт

Таким образом,

К»бр = ^. (12-37а)

Числовые значения абсолютного иэ и относительного /сабр коэффи­циента абразивности ряда энергетических топлив по данным ЦКТИ приведены в табл. 12-2 [Л. 40].

Таблица 12-2

Коэффициент абразивности углей

Наименование угля

И* .

Г СтЗ/ (кВт-ч)

Кабр

Наименование угля

У».

Г СтЗ/(кВт-ч)

Кабр

АШ

3,0

1,0

Челябинский Б

0,33

1,2

Анжеро-Судженский

0,81

2,7

Сулюктинский Б

0,2—0,28

0,7—0,9

ПС

Подмосковный Б

0,27

0,9—1,0

Донецкий Г, ДМ

0,74

2,46

Кемеровский Т

0,25

0,8

Кизеловский

0,69

2,3

Артемовский Б

0,24

0,8

Черемховский Д

0,67

2,2

Сланец эстонский

0,18

0,67

Александрийский Б

0,20—0,46

0,65—1,5

Кемеровский Г

0,17

0,60

Сучанекий|Т

0,44

1,5

Канский Б

0,17

0,57

Гусинский Б

0,44

1,5

Кузнецкий ПЖ

0,17

0,60

Воркутинский ПЖ

0,43

1,43

Карагандинский ПЖ

0,11

0,40

Подгородненский Т

0,35

1,2

Кемеровский ПЖ

0,05

0,13

Ангренский^Б

0,32

1,1

Экибастузский СС

0,45

1,5

По величине коэффициента абразивности энергетические угли мо­гут быть разделены на следующие три группы:

1-

Р

9

подпись: р
9
Я группа — угли, обладающие высоким коэффициентом абра­зивности Кабр>2,3 и иэ>0,7 гСтЗ/(кВт-ч), сюда относится такое твер­дое топливо, как АШ, донецкий Г И др.;

2- я группа — угли средней абра­зивности, /сабр—2,3-М и £/э = 0,7-ч-0,3 гСтЗ/(кВт-ч), сюда относятся, напри­мер, воркутинский ПЖ, челябинский Б и др.;

3- я группа — угли, обладающие, малой абразивностью, /сабР<1 и иэ<

<0,3 гСтЗ/(кВт-ч), сюда относятся подмосковный Б, сланец эстонский, ка­рагандинский ПЖ, кемеровский ПЖ.

Рассмотренные выше характери­стики топлива /Сло И /Сабр между собой связаны. Более твердые топ­лива, потребляющие больше энергии на размол, вызывают и более силь­ный износ мелющих органов. Поэто­
му между Кдо и АСабр наблюдается определенная связь, представленная на рис. 12-11, однако строгой количественной зависимости между ними нет. .

С рассмотренной характеристикой топлива — коэффициентом абра­зивности Кабр прямо связана другая характеристика процесса размола, определяющая степень износа мелющих органов, — коэффициент изно­состойкости.

Коэффициент относительной износостойкости £ данного металла представляет собой отношение коэффициента абразивности топлива ^э(СтЗ) ПРИ мелющих органах, выполненных из СтЗ к коэффициенту абразивности IIэ (Стх> для того же топлива при мелющих органах, вы­полненных из рассматриваемого металла X повышенной твердости:

• __ (СтЗ)

(СтХ)]

Подставляя в это выражение значения для £/э<стз)и£/э (СтХ) по фор­муле (12-36), получаем: ,

^ (СтЗ) Г СтЗ /10

-55^7' "гСтХ <12-38>

Т. е. коэффициент относительной износостойкости показывает, во сколь­ко раз больше изнашивается металла в мелющих органах из эталонной СтЗ по сравнению с более твердой сталью X при подводе к мельнице одинакового количества электроэнергии.

Числовые значения коэффициента относительной износостойкости для нескольких распространенных металлов, применяемых в мельницах, даны в табл. 12-3. В промышленных мельницах имеет место не чисто­

Та б л и ц а 12-3

Относительная износостойкость металлов

Металл

Твердость

Средние величины относительной износостойкости г

Смешанный износ (трением;и ударом)

Ударный износ

СтЗ

Нв 140

1,0

1,0

4012

Нв 220

2,0

1,8

Г13Л

Нвш

2,0

1,9

Отбеленный чугун

Нкс 60

4,0

2,35

Т-620 (наплавка)

Нцс 62

6,5

О

С'}*

1

Сі

Ударный, а смешанный износ — трением и ударом. Поэтому целесооб­разно применение твердых сплавов для производства наплавок на била.

Характеристики основных энергетических топлив в процессе раз­мола ^пл, Кло, Кабр, #90 ДЛЯ разных типов мельниц приведены в табл. 12-4.

16—541

подпись: 16—541Характеристики основных энергетических топлив

Выход

Лету­

Чих

Кг, %

Золь­ность АР, %

Коэф­

Фици­

Влажность

Пы-ци №пл, ' О/

Тонкость пыли У?90, %

. Плотность топлива

Относи-

Район месторождения

Наименование

Месторождения

Марка топ’ива и класс

Влажность

%

Ент раз - моло - способ - ности кло

Д^Я

ШБМ

Д"Я

ММ и М-В

Для

СМ

Кажущая­ся Р^Ж,

Гтл ’ т/м8

Насыпная „нас, , Ртл > т/м8

Коэффици - ент абра­зивности

Кабр

Донецкая, Луганская обл., УССР, и Ростовская обл., РСФСР

Донецкий бассейн

Гсш

Т

ПА

АШ

Ж-ППМ

40

12

7.5

3.5

30

11,0

4.5

5.0

7.5

9.0

22,3

17.2

16.2 19,0 35,5

1,10

1,80

1,30

0,95

1,57

1,5—3,0 0,5—1,0 0,5—1,0 0,5—1,0 1,0—1,5

25 10 » 8 7 20

33

22

28

13

11

1,44 1,48 1,51 1,63 1,5 8

0,91

0,93

0,95

1,03

0,99

2.5 1,0

1.5 1,0 1,0

Кемеровская обл., РСФСР

Кузнецкий бассейн

Г

Т

Сс

40

13

25

8.5

6.5 10,0

11,0

16,8

11,3

1,30

1,60

1,60

1,5—3,0 0,5—1,0 1,8—3,5

25

11

17

33

28

14

20

1,35

1,46

1,42

0,85

0,92

0,89

1,5

1,0

1,0

Казахская ССР

Карагандинский бассейн Экибастузское месторож­дение

Ленгеровское месторожде­ние

К

Сс

Б

28

31

39

6,5

8.0

29,0

24.4 35,9

11.4

1,40 1,35

1,80

0,8—2,0 1,3—3,0

10—15

18 15—25*

35

20 15—29*

53

21

45

1,48

1,60

1,30

0,93

1,00

0,82

1,0 1,0

0,8

Тульская, Смоленская, Ка­лининская и Рязанская обл., РСФСР

Подмосковный бассейн (в целом)

Трест Черепетьуголь

Б

Б

47

55

33.0

32.0

21.4

26.5

1,70

1,75

11—16

11—16

40

40

55

60

1,31

1,34

0,82

0,84

1,0

1,0

Коми АССР

Печорский бассейн — Вор­кута некое Инти некое

Ж

Д

33

40

5,5

11,0

16,5

25,4

1,50

1,15

0,9—2,0 3,5—5,0

21

25

26

33

24

28

1,41

1,50

0,89

0,95

1,4

2,0

УССР

(Правобережье)

Днепровский бассейн:

Семеновско-А лексан- дрийское Коростышевское

Б

Б

58,5

58,0

55,0

55,5

12,2

11,1

1.25

1.25

1.14—24 . 14—24 ,

40

40

60

60

55

55

1,06

1,06

0,67

0,66

1.5

1.5

Львовская и Волынская обл., УССР

Львовско-Волынский бас­сейн, Нововолынское

Г

39,0

10,0

16,2

1,20

2,0—3,5

24

32

27

1,42

0,89

2,0

Башкирская АССР

БабаевскОе

Б

65,0

56,5

7,0

1,70

14-24

40

60

55

1,01

0,64

1.«

Урал, РСФСР

Кизеловский бассейн Челябинский бассейн Егоршинское Богословское

Г

Б

ПА

Б

42.0

45.0 9,0

47.0

55,0

16.5 4,0

24.5

25,7

28,4

21.1

27,2

1,00

1,32

1,50

1,20

0,8—1,5 „

4.5— 11,0 0,5—1,0 '

9.5— 14,0

26

39 9

40

57

60

11

52

1,52

1,48

1,57

1,44

0,96

0,93

0,99

0,91

2,3

1,2

1,0

2,0

Грузинская ССР

Ткварчельское

Ткибульское

Ж

Г

41.0

45.0

11.5

13,0

35.0

27.0

1,40

1,10

0,8—2,5 1,5-5,0

25

27

35

40

-

1,52

1,46

0,96

0,92

1,5

3,0

Узбекская ССР

Ангренское

Б

33.5

34,5

13,1

2,10

11—17

3)

48

41

1,28

0,8

1,1

Киргизская ССР

Кок-Янгак

Сулюкта

Кизыл-Кия

Д

Б

Б

37.0

33.0

35.0

10,5

22,0

28,0

17,9

13.3

10.4

1,10

1,30

2,00

3.0— 4,0

5.0— 12,0 10,0—15,0

23

30

32

30

48

50

26

41

42

1,44 1,38 1,31

0,91

0,87

0,82

3.0

0,8

1.0

Район месторождения

Наименование

Месторождения

Марка топлива и класс

Выход лету­чих Уг, %

Влаж­

Ность

№"Р,%

Зольность А*>, %

Коэф­фици­ент раз - моло - способ - ности кло

Влажность

Пыли №'пл,

Тонкость пыли 7?в0, %

П-отность топлива

Относ и - те. гьный коэффици­ент абра­зивности

Кабр

ДЛЯ

ШБМ

ДЛЯ

ММ и М-В

ДЛЯ

СМ

Кажущая - „„ „каж ся • гтл т/м3

Насыпная нас, , РТл ’ т/м

Таджикская ССР

Шураб

Б

33,0

29,5

9,2

2,50

6,5—15,0

30

47

40

1,31

0,83

0,8

Красноярский край, РСФСР

Канско-Ачинский бассейн:

Ирша-Бородинское

Б

48,0

33,0

6,0

1,20

12,0—16,0

40

60

52

1,22

0,77

2,0

Назаровское

Б

48,0

39,0

7,3

1,10

13,0—19,0

40

60

52

1,20

0,75

1,0

Норильское

СС

24,0

4,0

26,9

1,60

1,0—1,5

16

20

1,55

0,98

1 ,о

Минусинский бассейн,

Д

41,5

14,0

11,6

1,00

2,0—6,0

25

1,35

0,85

4,0

Черногорское

Иркутская обл., РСФСР

4§ре. мховское

Д

47,0

12,0

22,9

1,30

2,3—4,5

28

40

32

1,44

0,91

2,2

Азейское

Б

46,0

25,0

11,3

1,12

5,5—14,0

40

58

50

1,29

0,81

4,0

Бурятская АССР

Г усино-Озерское

Б

45,0

23,0

13,1

1,00

6,0—13,0

39

57

-

1,32

0,83

1,5

Читинская обл., РСФСР

Букачачинское

Г

41,5

8,0

9,2

1,20

2,0—4,0

25

34 .

28

1,33

0,84

2,0

Черновское

Б

43,5

33,5

7,6

1,25

11,0—16,0

38

55

48

1,22

0,77

1,5

Хабаровский край, РСФСР

Райчихинское

Б

44,0

37,5

6,6

1,33

12,0—19,0

38

55

49

1,22

0,77

1,5

Ургальское

Г

41,5

6,5

29,9

1,05

1 ,3—2,5

25

28

1,52

0,96

3,5

Приморский край, РСФСР

Сучанский бассейн

Г

36,0

5,5

26,9

1,50

1,0—2,0

22

28

1,52

0,96

1,5

Т

19,0

5,0

22,8

1,30

0,5—1,0

14

16

1,55

0,97

1,5

Подгородненское

Т

16,0

4,0

40,3

1,43

0,5—1,0

12

1,68

1,06

1,5

Артемовское

Б

50,5

24,5

18,5

0,92

9,0—12,0

40

60

_

1,34

0,84

10,0

Реттиховское

Б

59,0

44,5

9,7

1,00

13,0—21,0

40

60

1,14

0,72

5,0

Якутская АССР

Нерюгринское

СС

29,5

6,0

10,3

2,10

2,5—3,5

19

21

22

1,44

0,91

1 ,о

Сангарское

Д

49,5

10,0

И,7

1,10

2,0— 3,5

33

40

32

1,32

0,84

3,0

Магаданская обл., РСФСР

Вер хне-Аркаголи некое

Д

43,0

19,0

13,0

1,00

6,0—9,0

23

_

1,36

0,86

5,0

Анадырское

Д

49.0

17,5

12,4

0,93

5,5—7,5

30

1,32

0,83

10,0

Южный Сахалин, РСФСР

Д

47,0

10,0

17,6

0,90

2,3—3,5

28

_ _

1,38

0,87

10,0

Г

42,5

9,5

10,0

1,10

1,3—3,5

26

35

28

1,31

0,83

3,0

Б

47,5

% 20,5

11,5

0,85

5,0—10,0

40

63

1,32

0,83

10,0

Эстонская ССР

Сланец горючий

_

90

13,0

40+14.4

2,5

1,5-2,5

35—40

35—40

1,61

1,01

0,67

Ленинградская обл., РСФСР

То же

90

11,5

44,2+16,4

2,5

1,5—2,5

35—40

35-40

_

1,72

1,08

0,70

Куйбышевская обл., РСФСР

. .

80

17,5

49,7 + 9,5

0,8

3,5—6,0

40

40

-

1,77

1,11

10,00

Торф фрезерный

70

50,0

6,3

35,0—40,0

-

-

-

0,80—0,90

0,40—0,50

-

* Нижний предел принимается для отдаленных электростанций, верхний — для электростанций, расположенных вблизи месторождения.

242

подпись: 242

ТЕОРИЯ ГОРЕНИЯ И ТОПОЧНЫЕ УСТРОЙСТВА

ЦИКЛОННЫЕ ТОПКИ

Дальнейшим усовершенствованием двухкамерных топок явились циклонные топки, в которых процесс горения интенсифицируется повы - шеним удельной скорости горения и увеличением времени пребывания частиц топлива в камере сгорания. Имеются следующие типы …

ДВУХКАМЕРНЫЕ ТОПКИ С ПРЯМОУГОЛЬНЫМ ПРЕДТОПКОМ

Для интенсификации процесса горения и повышения надежности работы с устойчивым жидким шлакоудалением в более широком диа­пазоне нагрузок перешли к многокамерным топкам. В них про­цесс сжигания полностью выносится в камеру сгорания …

ТОПКИ С ПЕРЕСЕКАЮЩИМИСЯ СТРУЯМИ

Для повышения устойчивости и интенсивности работы парогенера­торов производительностью до 75 кг/с с жидким шлакоудалением и увеличения шлакоулавливания были разработаны и внедрены топки с пересекающимися струями. В топке с пересекающимися струями …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Партнеры МСД

Контакты для заказов оборудования:

Внимание! На этом сайте большинство материалов - техническая литература в помощь предпринимателю. Так же большинство производственного оборудования сегодня не актуально. Уточнить можно по почте: Эл. почта: msd@msd.com.ua

+38 050 512 1194 Александр
- телефон для консультаций и заказов спец.оборудования, дробилок, уловителей, дражираторов, гереторных насосов и инженерных решений.