СЖИГАНИЕ ТВЕРДОГО ТОПЛИВА В ТОПКАХ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ

РАБОТА ТОПОЧНОЙ КАМЕРЫ ПАРОГЕНЕРАТОРА ТПП-210А

Зависимости, представленные на рис. 6-9, показывают, что на поте­ри тепла с механической неполнотой сгорания топлива в основном влия­ют содержание летучих Уг и коэффициент избытка воздуха ат. Так, при уменьшении Уг от 15,0 до 3,5% значение механического недожога воз­растает от 0,8 до 3—4% (рис. 6-9,а)

10 12 п %

подпись: 10 12 п %

7*

подпись: 7* РАБОТА ТОПОЧНОЙ КАМЕРЫ ПАРОГЕНЕРАТОРА ТПП-210А

«)

подпись: «)*)

N

4^1

V. 1

Тт-

1--------------

«г

1,10 1,18 г)

1,26 Щ

%

подпись: %Ш

%11 0^2 0,13 0,15 МВт/м* Ч 6 8 10 11 П 16 %


Рис. 6-9. Влияние режимных параметров на потери тепла с меха­нической неполнотой сгорания топлива (хг<0,3; ат = 1,16-г-1,29)

1 — VI* =-3,6-г4,7%; 2 — Уг = 10,0-!-11,8%; 3-Уг=14-И5%

Поэтому дальнейший анализ проводится с условной разбивкой топ­лива на три группы: Уг=3,5-М,5%; Ур=10-М2%; Уг= 14,0-ь - 15,0%.

М— ыоп

подпись: м— ыопИзменение ат от 1,12 до 1,26 приводит к уменьшению от 2,5 до 1,5% для второй группы топлива [I ог 1,8 (примерно) до 0,8% для третьей группы.

Изменение коэффициента избытка воздуха от 1,17 до 1,29 для всех топлив, которые сжигались во время опытов, практически не влияет на величину механического недожога (рис. 6-9,6). Вместе с тем исследова­ние газообразования показало (см. 6-1), что при ат<1,2 (аг<1,0) па протяжении всей камеры горения имеется значительное количество окиси углерода, что влечет за собой появление газовой коррозии экра­нов [9, 10]. Поэтому для увеличения надежности работы топочной каме­ры следует поддерживать избыток воздуха на выходе из топки больше 1,2.

В указанном в табл. 1-3 диапазоне изменения теплового напряже­ния топочного объема и тонины помола /?90 (рис. 6-9,в, г) их влияние на величину не обнаружено. Не удалось также выявить влияние со­отношения скоростей вторичного воздуха и пылевоздушной смеси в изу­ченном диапазоне их изменения на экономичность работы топки. Одна­ко при уменьшении расхода воздуха через наружный канал (при сни­женных нагрузках) и соответствующем его увеличении через внутренний канал (при постоянном расходе через горелку) выход шлака улучшает­ся. Струи шлака становятся более тонкими, увеличивается их количе­ство.

При равномерной раздаче пыли и воздуха. по горелкам и при ат> >1,15 химический недожог на выходе из топки отсутствует.

К. п. д. брутто парогенератора при сжигании углей (1/г«14%) и при номинальной нагрузке достигает 90,6% [35].

В работе [19] получены аналогичные результаты, подтверждающие, что парогенератор ТПП-210А работает экономично и надежно также при сжигании АШ (1/г = 3,5%; 0рц = 22,2 МДж/кг; Л^ = 23,5%; =

= 8,6%)

При избытках воздуха в топке ат= 1,26ч-1,28, тонине помола /?9о = ----6-^8%, в диапазоне нагрузок Д< = 0,7-^ 1,0£)н величина потери тепла с механическим недожогом достигает 3%. Максимальный к. п. д. брутто парогенератора при номинальной нагрузке составляет 89,5%.

В работе [17] приводятся данные, утверждающие, что при сжигании антрацита в топочной камере парогенератора ТПП-210А значение меха­нического недожога <74 в условиях эксплуатации примерно в 1,5 ниже, чем при работе котлов ТПП-110 и ТПП-210 с двухъярусным расположе­нием вихревых горелок мощностью 35 МВт.

Проведенные исследования, а также длительная опытно-промыш­ленная эксплуатация парогенератора ТПП-210А показали, что в диапа­зоне изменения нагрузок от 0,65 до номинальной топочная камера рабо­тает экономично и устойчиво, без сепарации пыли и без нарушений режима жидкого шлакоудаления.

Длительность кампании (до капитального ремонта) парогенератора с пылегазовыми горелками без их ремонта составила 14545 часов [36]. При этом состояние горелок было удовлетворительное; обгорание кир­пича амбразур, коробление газовых трубок и насадок незначительное.

При осмотрах топочной камеры во время остановов не наблюдалось скопления шлака на поду и шлакования стен камеры догорания. Весь ошипованный пояс был покрыт гладкой, блестящей пленкой шлака. Занос конвективных поверхностей нагрева также не наблюдался.

Отключение любой одной горелки или двух средних не снижает устойчивости воспламенения, не влияет на режим жидкого шлакоуда­ления и не приводит к нарушению температурного режима НРЧ и ВРЧ.

В исследованном диапазоне нагрузок температурные и гидравличе­ские режимы поверхностей нагрева котла являются надежными во всех проведенных опытах [33].

СЖИГАНИЕ ТВЕРДОГО ТОПЛИВА В ТОПКАХ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ

Газификация куриного помета

Особенности работы комплекса, включающего газификацию подготовленного куриного помета: 1. Технология предполагает использование обращенного процесса газификации, при котором газообразные продукты образуются в реагирующей высокотемпературной зоне. Уровень рабочих температур 1000...1200°С обеспечивает надежное …

Помет как энергетический ресурс

ПОМЕТ КАК ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ РЕСУРС. Сразу оговоримся, что использование нативного (безподстилочного) помета для обеспечения энергетических нужд гораздо более дорогостоящий в сравнении с подстилочным пометом в плане как капитальных, так и эксплуатационных …

Метод утилизации куриного помета

КОМПЛЕКСНЫЙ МЕТОД УТИЛИЗАЦИИ КУРИНОГО ПОМЁТА С ПОЛУЧЕНИЕМ ОРГАНОМИНЕРАЛЬНЫХ УДОБРЕНИЙ И ГОРЮЧЕГО ГАЗА, ТЕПЛОВОЙ И ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ Помет является сильным загрязнителем почвы, водного и воздушного бассейнов. В то же время помет …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия
+38 050 512 11 94 — гл. инженер-менеджер (продажи всего оборудования)

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Оперативная связь

Укажите свой телефон или адрес эл. почты — наш менеджер перезвонит Вам в удобное для Вас время.