СВАРКА И СВАРИВАЕМЫЕ МАТЕРИАЛЫ

ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫЕ СПЛАВЫ НА НИКЕЛЕВОЙ ОСНОВЕ (Якушин Б. Ф.)

21.1. Состав, структура и назначение

Высоколегированные сплавы никеля обладают наряду с высокой жаро­прочностью и окалиностойкостью значительной коррозионной стойкостью в газовых, соляных и жидкометаллическнх средах и могут эксплуатиро­ваться до температур 1000—1100°С (табл. 21.1). Никелевые сплавы делят на две группы: гомогенные нетермоупрочняемые и гетерогенные термоупроч­няемые дисперсионным твердением [1, 2].

Термоупрочняемые гетерогенные сплавы никеля могут иметь несколько исходных состояний. В закаленном состоянии сплавы имеют наименьшую жаропрочность, но наибольшую пластичность (в том числе штампуемость и другие технологические свойства) В дисперсно-упрочненном (состарен­ном) состоянии пластичность минимальна, а жаропрочность максимальна и зависит от объема, химического состава и морфологии, упрочняющих фаз

Главная роль в обеспечении жаропрочности никелевых сплавов принад­лежит у'-фазе, общее количество которой пропорционально содержанию Ті-ГАІ или Nb + Al При 2(Ті, А1)>8% доля у'-фазы достигает 60% (по массе). Под у'-фазой понимают интерметаллиды типа Ni3 (Ті, Al), Ni3Al, Ni3(Nb, Al), имеющие ГЦК решетку. Они когерентны, выделяются в объеме матрицы при старении и обеспечивают дисперсное твердение сплава.

I В комплексно-легированных сплавах у'-фаза имеет сложный состав, так как никель и алюминий могут замещаться другими элементами. Положитель­ное влияние на механические свойства у'-фазы состоит в том, что, выделяясь в объемах зерен при температурах 600—950 °С в виде большого числа коге­рентных мелкодисперсных частиц, она создает эффективные барьеры для движения дислокаций. В то же время у'-фаза значительно пластичнее кар­бидов, а прочность ее возрастает с увеличением температуры

Наряду с основными фазами возможно образование ряда побочных некогерентных фаз, которые, выделяясь по границам зерен вследствие сегре­гации или ликвации, приводят к охрупчиванию сплавов: т)-фаза (Ni3Ti), cr-фаза (FeCr), карбиды (Ме23С6 и Ме6С), бориды (Ме3В2).

В перестаренном состоянии (старение прн повышенных температурах) сплавы имеют промежуточные значения жаропрочности и пластичности вследствие коагуляции упрочняющих фаз.

21.2. Свариваемость никелевых сплавов

21.2.1. Структура, свойства металла шва и зоны термического влияния

Первичная структура металла шва высоколегированных нике­левых сплавов формируется путем зарождения на подложке — оплавленных зернах основного металла — укрупненных столб­чатых кристаллитов, конкурентный рост которых приводит к выклиниванию других, неблагоприятно ориентированных кристаллитов и прекращению их роста. Эта особенность одно­фазной кристаллизации приводит к резкому укрупнению кри­сталлитов в швах и является первым фактором понижения сва­риваемости. Второй фактор — высокий уровень легирования рас­плава; он обусловливает в литом металле на периферии шва ячеисто-дендритный и дендритный (в центре) тип субструк­туры со значительно выраженной ликвационной неоднород­ностью (табл. 21.2) [3).

Основное следствие ликвации — неоднородность химического состава, приводящая к образованию в шве менее эффективных интерметаллидных фаз по сравнению с фазами в основном металле. Так, в результате преимущественной ликвации титана в зонах ликвации будет при старении выделяться фаза ИізТі, обладающая меньшей жаропрочностью и тугоплавкостью, чем у'-фаза [4]. Третий фактор — транскристаллитность швов, в цен-

Марка сплава

с

Мп

Si

1 3

Р

Сг

W

не более

ХН77ТЮ (ЭИ437А)

0,06

0,4

0,6

0,007

0,015

19—22

ХН70ВМТЮ (ЭИ617)

0,12

0,5

0,6

0,01

0,015

13-16

5-7

ХН67ВМТЮ (ЭП202)

0,08

0,5

0,6

0,01

0,015

17—20

4—5

ХН60ВМТЮ (ЭП539)

0,09

0,5

0,5

0,01

0,015

17—19

2,5—4,0

ХН75ВМТЮ (ЭИ602)

0,08

0,4

0,8

0,02

0,02

19—22

ХН70МВТЮ (ЭП99)

0,10

0,4

0,5

0,015

0,015

18—22

6—8

ХН62МБВЮ

13-15

4—5

Нимоник 80А (Англия)

0,1

1,0

1,0

_

_

18—21

Инконель 718 (США)

0,04

0,18

0,27

17

Рене 41

0,12

19

Удимет-700 (США)

0,15

13—17

Хастелой Н (США)

0,5

0,8

0,1

0,002

0,015

6—8

MAR М211 (США)

0,15

0,2

0,2

9,0

5,5

Нимоник 115 (Англия)

0,15

_

15

ЖС6К

0,2

0,4

0,4

10,5—

—12,5

4,5—5,5

Н70М27Ф (ЭП496)

0,05

0,5

0,2

0,3

0ХН65М16В (ЭП-567)

0,05

1,0

0,15

14,5— — 16,5

03

0

1

4*

СЛ

тре которых на больших скоростях сварки формируется «зона слабины» — стык двух фронтов кристаллизации с явно выра­женной зональной ликвацией. При малых скоростях сварки в центре шва образуются осевые кристаллиты, по граням кото­рых возникают две зоны срастания боковых и осевых кристал­литов, также характеризуемые пониженными свойствами. Изменения структуры в ЗТВ: укрупнение зерна в гомогенных сплавах; растворение упрочняющих фаз в гетерогенных сплавах в зоне, нагреваемой выше 900 °С, фиксируемое по изменению твердости;

оплавление фаз в перестаренных сплавах; перестаривание (при сварке состаренных сплавов), приво­дящее к укрупнению упрочняющих фаз.

Развитие указанных негативных явлений зависит от дли-

ЖАРОПРОЧНЫХ СПЛАВОВ НА НИКЕЛЕВОЙ ОСНОВЕ [1]

Ті

Al

Другие элементы

Применение

2.3—2,7

0,55—0,95

До 4,0Fe+0,01Ce

Диски турбин, газоводы

1,8—2,3

1,7—2,3

До 5,0Fe; 0,02В; 0,02Се; 2,0—4,0Мо; 0,1—0,5V

Лопатки турбин

2,2—2,8

1,0—1,5

До 4,0Fe; 0,01В; 0,01Се; 4—5Мо

То же

2,3—3,0

3,0—4,0

До 4,0Fe; 0,02В; 0,02Се; 5—7Мо

*

0,35—0,75

0,35—0,75

До 3,0Fe; 0,2Cu; 1,6— 2,ЗА1о; 0,9— l,3Nb

Камеры сгорания

1,0—1,5

2,5—3,5

До 5,0Fe; 0,005В; 0,002Се; 5—8Со; 3,5—5Мо

Сопловые лопатки

0,9—1,4 0,02

8—10Fe; 4,5—5,5Мо;5,1— 5,9Nb; 0,02Се; <0,015Zr

То же

1,8—2,7

0,5—1,8

До 5,0Fe; 2,0Со

Лопатки турбин

1,0

0,3

19,0Fe; 3,0Мо; 0,1Со; 0,0025В; 2—5 (Nb+Ta)

Детали обшивки ракет

3

1,52

l. OFe; 0,05В; 1,1 ЗСо; 10,0Мо

Диски турбин

3,0—4,0

3,75-4,75

l,0Fe; 0,10В; 17—20Со; 4,5—5,75Мо

Лопатки турбин

0,5

2

<5,0Fe; 16—18Мо

Трубопровод для агрес­сивных сред

2,0

5,0

<l,5Fe; 10,0Со; 2,5Мо; 2,7Nb; 0,05Zr; 0,015В

Лопатки и литые ро­торы

4

5

ЗМо; 15Со

Лопатки газовых турбин

2,5—3,0

5,0—6,0

<2Fe; 0,02В; 3,5—4,5Мо; 4,0—5,0Со

Лопатки и литые роторы

25—29Мо; 4,0Fe; 1,4— 1,7V

Трубопроводы агрессив­ных сред

<l,0Fe; 15—17Мо

То же

тельности высокотемпературного нагрева, исходного состояния сплав а и его химического состава, определяющего стабильность фаз при нагреве.

ТАБЛИЦА 21.2 ХИМИЧЕСКАЯ неоднородность металла шва

Марка сплава

Коэффициенты неоднородности кс = С0/См

Fe

Сг

Ni

Мп

Мо

Nb

Х20Н45М2Г6Б

1,28

1,23

1,10

0,55

0,50

0,066

Х20Н45М6Г2Б

1,29

1,19

1,10

0,47

0,59

0,08

Х20Н45М6Г6Б

1,17

1,30

1,11

0,60

0,58

0,14

Примечание. CQ — концентрация (%) элемента в осях дендрнтов, См — кон­центрация (%) элемента в межосных объемах.

21.2.2. Трещины в сварных соединениях

21.2,2.1. Трещины при сварке. При сварке гомогенных никеле­вых сплавов (типа Х20Н45, ХН69ВТ, ХН78Т) возможно обра­зование кристаллизационных и подсолидусных горячих трещин в металле шва.

При сварке гетерогенных сплавов наряду с возникновением горячих трещин в шве более вероятно их появление в ЗТВ, где велика протяженность ТИХ из-за наличия легкоплавких ликва - тов (В и т. д.) и мала пластичность из-за крупнозернистой структуры.

Металлургические способы предотвращения горячих тре­щин:

повышение чистоты сплавов по примесям (переплав, гра­нульная металлургия) (табл. 21.3);

ограничение полноты рекристаллизации при прокатке спла­вов, позволяющее инициировать рекристаллизацию при сварке и соответственно снизить сегрегацию в условиях ускоренной миграции границ зерен в ЗТВ при сварке;

сварка в аустенитизированном или перестаренном состо­янии. Значение икр, несмотря на неизменность химического со­става шва, при сварке в аустенитизированном состоянии повы­шается в 1,5—2 раза.

Технологические способы предотвращения трещин: снижение до минимума погонной энергии (сварка неплавя - щимся электродом, ЭЛС, лазер, импульсная дуга); ограничение скорости сварки;

применение электромагнитных полей и других внешних воздействий для измельчения элементов первичной структуры;

ТА БЛИЦА 21.3

ВЛИЯНИЕ СПОСОБА ВЫПЛАВКИ НА СОПРОТИВЛЯЕМОСТЬ ГОРЯЧИМ ТРЕЩИНАМ ПРИ СВАРКЕ СПЛАВА Х20Н45М4ВЗБГ

Способ выплавки

о

X

• U

к

ТИХ, °С

м/с

В индукцион­

1238

100

0,95

ных печах

вдп

1268

71

1,02

ЭШП

1277

57

1,21

*тг — нижняя граница ТИХ.

применение теплопроводя­щей оснастки и охлаждающих сред (подача паровоздушной смеси на сварочную ванну). Сопротивляемость образова­нию горячих трещин наиболее употребляемых присадок при­ведена в табл. 21.4.

21.2.2.2. Трещины при пос­лесварочной термообработке. Термообработка сварных сое­динений производится с целью снятия сварочных напряже­ний, а для гетерогенных тер­моупрочняемых сплавов — и для восстановления жаропроч­ности в сварном соединении. Наиболее эффективно сочета-

ТАБЛИЦА 21 4 СОПРОТИВЛЯЕМОСТЬ МЕТАЛЛА ШВА ОБРАЗОВАНИЮ ГОРЯЧИХ ТРЕЩИН И ЕГО ДЛИТЕЛЬНАЯ ПРОЧНОСТЬ ПРИ 800 °С

Состав шва

°кр'

мм/мии

V

после сварки

кгс/мм3

после выдержки при 700 °С, 16 ч

ЭП-435 (Св-ХН78Т)

1,0

5

ЭП-602 (Св-ХН75МБТЮ)

2,4

ЭП 868 (Св-ХНбОВТ)

3,0

9

ЭП 367 (Св-ОбХ 15Н60М15)

4,5

10

11

ЭП 533 (Св-08Х20Н57М8В87)

4,0

23

ЭП 595 (Св-Х 11Н60М23)

10,0

12

16

ние закалки и старения. На этапе медленного нагрева в интер­вале дисперсионного твердения возникают трещины.

41,%

6

•ЗП10Я

ЖС6К

ЖСБ

вжл-п

/

• ЗП8В •ЭП827 •ЭП7ВВ

эизгд

Ч 1

1

• •

КСБХЛ

КСЗДК

Ъв/Твв4 'об. иевг

S/73J9

щ

>3/733

ЬЭЛ70д>

ЭИ826

•ЭП

лЗИб/7

7цг

ш

ОЭП709N

'УэШв

■у//,

//ЭП718 У/УЗ!

/

, ЭИ698.

Ж/Л

ЖЛ14

707ZV

ЭП6Ч О о ЭИ 6 О ЭИ 8 • ЭИ 435

Ж/

ог <у

68 г ^ J

/*зш7б/У/,

УЖ/,

У

5 TL,%

Рис. 21.1. Склонность никелевых сплавов к об­разованию трещин при термической обработке сварных соединений. I, II, III—сплавы, ие склонные, умеренно склонные н весьма склон­ные к трещинам соответственно

Сплавы с 2(Ti + AI)^4% весьма склонны к трещинам при термообработке сварных соединений. Сравнительная оценка склонности к таким раз­рушениям при термооб­работке дана нарис. 21.1.

В сплавах, легированных Nb вместо Ті, ослаблена интенсивность старения.

Это позволяет на первом этапе старения снизить сварочные напряжения по механизму релакса­ции, а на втором — по­высить жаропрочность

старением. Такие сплавы, например ХН62МБВЮ (ЭП-709) с упрочняющей у'-фазой Ni3 (Nb, А1),не склонны к образованию трещин в процессе тер­мообработки при сохра­нении значительной жа­ропрочности до 800 °С.

Также способствуют

предотвращению трещин при термообработке все

способы рафинирования сплавов, измельчения зерна в ЗТВ, сни­жение сегрегаций по их границам, сведение к минимуму вре­мени высокотемпературного нагрева при сварке и повышение скорости нагрева при послесварочной термообработке до 60 °С/мин и выше [5].

21.2.3. Охрупчивание при эксплуатации

21.2.3.1. Высокотемпературное. В процессе длительной высо­котемпературной эксплуатации происходит снижение предела длительной прочности и пластичности основного металла и свар­ных соединений. Однако интенсивность их снижения выше для металла шва и ЗТВ, особенно в условиях циклического высо­котемпературного нагружения по следующим причинам:

изменение морфологии у'-фазы в результате высокотемпе­ратурной деформации при сварке, приводящее к пластинчатой форме выделений rj-фазы с ромбической решеткой, некогерент­ной матрице;

преобразование первичных карбидов МеС во вторичные Ме6С и Ме2зСб, имеющие пластинчатую форму и выпадающие на границах;

образование оксидов Ме20, способствующих диффузион­ному окислению сплавов по межзеренным границам [6];

разнозернистость металла в ЗТВ;

межзеренное проскальзывание в ЗТВ в процессе сварки, приводящее к зарождению трещин у включений и ступенек, образовавшихся при выходе дислокаций иа границах.

Чем короче длительность высокотемпературного нагрева при сварке и меньше разница в сопротивлении деформированию металла шва, ЗТВ и основного металла, тем слабее развива­ются указанные необратимые изменения, выше эксплуатацион­ные свойства и свариваемость сплавов.

21.2.3.2. Под воздействием агрессивных сред охрупчивание металла вызывается преимущественно сульфидной и межкри - сталлитной коррозией. Сульфидная коррозия связана с образо­ванием легкоплавких сульфидов никеля NiS (ТПл = 810 °С) при наличии в газовом потоке сернистых соединений. Сульфиды имеют больший объем, что вызывает разрыхление металла и проникновение сульфидов по границам зерен, особенно сильное в восстановительных средах, где нет плотных окисных защит­ных пленок. Чем крупнее зерно в ЗТВ, чем больше напряже­ния и длительность высокотемпературного нагрева при сварке, тем ниже стойкость сварных соединений против газовой корро­зии по отношению к основному металлу.

Межкристаллитная коррозия вызывается распадом твердого раствора при сварочном цагреве в интервале 550—750 °С и вы­падением карбидов в результате диффузии С и Сг на грани­цах зерен. В условиях контакта с электропроводной средой образуется многофазная система анод—катод, что приводит к растворению наиболее электроотрицательной фазы, распола­гающейся вдоль границ зерен. Подавлению склонности швов к межкристаллитиой коррозии способствует легирование нио­бием, исходя из соотношения Nb/C3*20 при работе соединений ниже 550 °С и Nb/C^40 при более высоких температурах дли­тельной эксплуатации, ограничение содержания С не более 0,03—0,06 % и аустенитизации сварных соединений.

21.2.3.3. Радиационное. Под воздействием нейтронов, а-ча - стиц в кристаллической решетке металлов образуются гелиево­водородная фаза, а также вакансии, .так как атомы твердого тела выбиваются из своих регулярных положений и переходят в междоузлия, что снижает пластичность. Высокотемператур­ные свойства под действием облучения изменяются по различ­ным законам в зависимости от химического состава сплавов и его структуры. Наиболее сильно снижаются длительная проч­ность у дисперсионно-твердеющих сплавов (особенно для свар­ных швов), содержащих Со, N, В и др. Значительно меньшее влияние оказывает нейтронный поток на гомогенные сплавы, не склонные к дисперсионному твердению. Их свойства восста­навливаются после отжига при О. бГпл К.

Свариваемость облученного материала (что важно при раз­работке ремонтной технологии ядерного оборудования) также понижена в связи с повышенной склонностью к порообразова­нию, а также к образованию горячих трещин в ЗТВ по меха­низму гелиевой хрупкости. Выбор сварочных материалов и тех­нологии должен быть направлен на снижение гетерогенности швов и концентрации высокотемпературных деформаций, влия­ющих не только на появление горячих трещин, но и на дли­тельную прочность сварных соединений.

21.3. Технология сварки и свойства соединений

21.3.1. Выбор сварочных материалов

При выборе сварочных материалов необходимо предотвратить горячие трещины в шве и ЗТВ, трещины при термообработке, а также обеспечить равную жаропрочность сварных соедине­ний и основного металла. При сварке гомогенных сплавов при­меняют присадочные проволоки, близкие по химическому со­ставу к основному. Отличия состоят в увеличении доли элемен­тов, повышающих энергию активации процессов диффузии (Мо, W, Мп), и в уменьшении упрочняющих добавок (Ті, Al) [7].

Типовые составы присадочных материалов приведены в табл. 21.5.

При сварке гетерогенных сплавов с большим содержанием Ті и А1 применяют присадочные проволоки, в которых часть титана заменена ниобием.

Марка сплава

Содержание

С

Si

Мп

р

S

W

ВЖ-98

0,1

0,8

0,5

0,005

0,01

13—16

ЭП-683

0,1

0,5

1,0

0,02

0,02

ЭП-367

0,04

0,5

1,0—2,0

0,015

0,01

ЭП-533

0,01

0,6

0,5

0,015

0,01

7,0—9,0

ЭП-648

0,1

0,4

0,5

0,015

0,01

4,3—5,3

21.3.2. Выбор режимов сварки

При сварке плавлением гомогенных сплавов главная проблема выбора режимов — сохранение жаропрочных свойств сплавов в зоне сварки, а при сварке гетерогенных сплавов — предот­вращение трещин при послесварочной термообработке.

Наиболее общий принцип выбора режимов — максимально возможное сокращение времени высокотемпературного нагрева, увеличение скорости охлаждения и уменьшение размеров сва­рочной ванны [8], снижение сварочных напряжений. Указанные требования выполняются при сварке наиболее концентрирован­ным источником энергии — лазерным или электронным лучом на скорости ^50 м/ч.

Выбор режимов сварки давлением обусловлен более высо­кой жаропрочностью сплавов и электросопротивлением. По­этому с увеличением доли легирующих элементов давление на электродах увеличивают, а силу тока снижают. Чтобы умень­шить перегрев, электроды и изделие помещают в воду или омы­вают струями воды. Перед сваркой поверхности деталей тща­тельно зачищают или обезжиривают травлением.

Сплавы с большим содержанием 2 (Ті + Al) >4 % являются плохосвариваемыми. Такие сплавы рекомендуют соединять диф­фузионной сваркой и пайкой [4].

Выбор режимов послесварочной термообработки. Для гомо­генных сплавов рекомендуется аустенитизация сварных узлов при температуре 1050—1200 °С, которая приводит к растворе­нию избыточных фаз, а также к снятию сварочных напряже­ний, что повышает работоспособность сварных соединений в коррозионных средах (табл. 21.6.).

При сварке гетерогенных дисперсионно-упрочняемых спла­вов послесварочная термообработка включает аустенизацию и стабилизирующий отжиг. Более эффективна двукратная обра­ботка, которая формирует глобулярную структуру карбидов и у'-фазы по границам. Последующее двухступенчатое старение при 900 °С, 8 ч и при 850 °С, 15 ч приводит к выделению

НРИСАДОЧНЫХ МАТЕРИАЛОВ [4]

элементов, %

Сг

Мо

Fe

в

А1

Ті

Nb

23,5—26,0

0,4

14,0—16,0

18,0—21,0

0,6

0,3—0,55

—.

14,0—16,0

14,0—16,0

4,0

0,3—0,7

1

19,0—22,0

7,0—9,0

3,0

0,005

0,04

2,3—2,5

32,0—35,0

2,3—3,3

4,0

0,008

0,5—1,1

0,5—1,1

0,5—1,1

/-фазы в объемах зерен и стабилизирует структуру для после­дующей высокотемпературной эксплуатации, но не изменяет морфологию карбидов.

ТАБЛИЦА 21.6

ЖАРОПРОЧНОСТЬ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ НИКЕЛЕВЫХ СПЛАВОВ

Условия

испытания

Время до

Сплав

Способ

Испытуемый

> га

Место

сварки

образец

и

N

I

! напряжс ние, МЛ

разруше­ния, ч

разрушения

НХ77ТЮР

Основной

ме-

700

44

П5

Основной

(ЭП-437Б)

талл

металл

НХ77ТЮР

ЭЛС

Сварное

со-

700

44

89

По шву

(ЭП-437Б)

единение

НХ77ТЮР

АДС

То же

700

44

30

То же

(ЭП-437Б)

128/182*

ХН60ВТ

--

Основной

талл

ме-

800

10

Основной

металл

ХН60ВТ

ЭЛС

Сварное

единение

со-

800

10

203/115*

По шву

ХН67МВТЮ

Основной

ме-

800

25

130

Основной

(ЭП-202)

талл

металл

ХН67МВТЮ

ЭЛС

Сварное

со-

800

25

110

То же

(ЭП-202)

единение

Х35Н50ВМ

Основной

ме-

900

60

100

»

(ЭП-648)

талл

Х35Н50ВМ

Лазерная

Сварное

со-

900

50

182

»

(ЭП-648)

без при­садки

единение

* Аустенитиэация 1200 °С 1 ч, воздух.

21.3.3. Жаропрочность соединений

Качественные сварные соединения жаропрочных никелевых сплавов обнаруживают высокие значения жаропрочности и со­противляемости термической усталости, мало отличающиеся от таковых для основного металла (табл. 21.6).

СВАРКА И СВАРИВАЕМЫЕ МАТЕРИАЛЫ

ПОРИСТЫЕ МАТЕРИАЛЫ НА МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ ОСНОВЕ (Третьяков А. Ф.)

39.1. Классификация пористых материалов Пористые материалы (ПМ) на металлической основе применяются в каче­стве фильтроэлемеитов, смесителей, газовых линз, глушителей шума и др ПМ классифицируются по назначению, химическому составу и типу струк­турообразующих …

КОМПОЗИЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ С МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ МАТРИЦЕЙ (Чернышова Т. А.)

38.1. Классификация Композиционные материалы — это материалы, армированные наполнителями, определенным образом расположенными в матрице Наполнителями чаще всего являются вещества с высокой энергией межатомных связей, высо­копрочные и высокомодульиые, однако в сочетании …

ПЛАСТМАССЫ (Зайцев К. И.)

37.1. Состав и свойства 37.1.1. Получение пластмасс Пластмассы — это материалы, полученные на основе синтетических нли ес­тественных полимеров (смол). Синтезируются полимеры путем полимериза­ции или поликондеисацни мономеров в присутствии катализаторов при …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия
+38 050 512 11 94 — гл. инженер-менеджер (продажи всего оборудования)

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Оперативная связь

Укажите свой телефон или адрес эл. почты — наш менеджер перезвонит Вам в удобное для Вас время.