СВАРКА И СВАРИВАЕМЫЕ МАТЕРИАЛЫ

ТИТАН И ЕГО СПЛАВЫ (Шиганов И. Н.)

25.1. Основные марки сплавов титана и их свойства

Металл Ті относится к четвертой группе периодической системы элементов. Атомный номер 22, атомная масса 47,9. Титан имеет две аллотропические модификации: низкотемпературную а с гексагональной плотноупаковаииой решеткой, существующую при температурных ниже 882 °С, и высокотемпе­ратурную Р с объемноцентрированиой кубической решеткой, существующей при температурах вплоть до точки плавления. Температура полиморфного превращения титана а*=£(3 в равновесных условиях равна 882,5 °С [1].

При рассмотрении вопросов свариваемости Ті необходимо учитывать следующие особенности его физических свойств. Титан обладает весьма вы­сокой температурой плавления (1668 °С) и кипения (3260°С). Скрытая теплота плавления, а также испарения Ті почти в два раза больше, чем у Fe, поэтому расплавление Ті требует больших затрат энергии. По удель­ной теплоемкости Ті занимает промежуточное место между А1 и Fe.

Поскольку значение коэффициента теплопроводности Ті в четыре раза меньше, чем для Fe, и в 13 раз меньше, чем для А1, при сварке Ті, во-пер­вых, меньше потерь энергии, чем при сварке стали, а, во-вторых, осуществля­ется весьма концентрированный нагрев при значительном градиенте темпе­ратур. В отдельных случаях это может привести к заметному возрастанию внутренних напряжений, что необходимо учитывать при выборе оптималь­ных режимов сварки конструкций из Ті.

Высокое электросопротивление Ті, превосходящее значение такого же показателя для железа почти в, 6 раз, а для алюминия — более чем в 20 раз, необходимо учитывать, например, при выборе контактирующих устройств для сварки плавлением с использованием присадочной проволоки.

Механические свойства технически чистого Ті невысоки (табл. 25.1) и повышаются в основном за счет легирования.

В химическом отношении Ті — весьма активный металл при высоких температурах, особенно в расплавленном состоянии. При комнатной темпе­ратуре устойчив против окисления. Титаи обладает высоким сопротивле­нием коррозии во многих агрессивных средах. Преимущество его перед другими коррозионностойкими материалами в практически полном отсут­ствии язвенной и межзереиной коррозии.

Наиболее широко сплавы титана используются в сварных конструкциях. Легирующие элементы в значительной степени влияют на температуру

СТРУКТУРА, СОСТАВ И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ПРОМЫШЛЕННЫХ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ [1]

Сплавы

Марка

Средний химический состав, %

Механические

свойства

Примечание

сплава

<тв, МПа

б, %

ВТ 1-00

Нелегироваиный

титан

294—442

25

ГОСТ 19807—74

ВТ 1-0

То же

393—539

20

ГОСТ 19807—74

а

ВТ1-1

»

442—563

25

ГОСТ 19807—74

ВТ5

4,3—6,2 А1

735—932

10

ГОСТ 19807—74

ВТ5-1

4,3—6,0 А1; 2,0—3,0 Sn

785—981

10

ГОСТ 19807—74

4200

0,15—0,3 Pd

471—539

25

ОСТ 1.90013—71

ОТ4-0

0,2—1,4 Al; 0,2—1,3 Мп

490—637

20

ГОСТ 19807—74

ОТ4-1

1,0—2,5 Al; 0,7—2,0 Мп

588—735

15

ГОСТ 19807—74

ОТ 4

3,5—5,0 Al; 0,8—2,0 Мп

686—785

10

ГОСТ 19807—74

ВТ-20

5.5— 7,5 Al; 0,5—2,0 Мо; 0,8—1,8 V;

1.5— 2,5 Zr

932—1128

10

ГОСТ 19807—74

Псевдо-

а-сплавы

АТ-3

2,0—3,5 Al; 0,2—0,5 Cr; 0,2—0,4Si; 0,2—0,5 Fe

588—735

15

ОСТ 1.90013—71

АТ6

5,0—6,5 Al; 0,3—0,9 Cr; 0,2—0,4 Si; 0,3—0,6 Fe

785—932

12

ОСТ 1.90013—71

пт-зв

3.5— 5,0 Al;

1.5— 2,5 V

686—785

12

ГОСТ 19807—74

ПТ-7М

1,8—2,5 Al; 2,0—3,0 Zr

490—686

15

ГОСТ 19807—74

ВТ4

5,0 Al; 1,5 Mn

821—981

12

ГОСТ 19807—74

ТС-5

ВТ6С

5.0 Al; 2,0 Zr;

3.0 Sn; 2 V

5.0 Al; 4,0 V

931—1079

875—932

8

10

ГОСТ 19807—74

ВТ6

6,0 Al; 4,5 V

932—987

7

ОСТ 1.90013—71

а + Р

ВТЗ-1

6.0 Al; 2,5 Mo;

2.0 C; 0,3 Si; 0,5 Fe

981—1180

10

ОСТ 1.90013—71

ВТ9

6,0—7,3 Al; 2,8—3,8 Mo; 0,2—0,4 Si

981—1180

10

ОСТ 1.90013—71

ВТ14

3,5—6,3 Al; 2,0—3,8 Mo; 0,9—1,9 V

883—1030

10

ГОСТ 19807—74

Сплавы

Марка

Средний химический состав, %

Механические

свойства

Примечание

сплава

<7В, МПа

б, %

а + Р

ВТ16

1,8—3,8 А1;

834—932

8

ГОСТ 19807—74

В22

4,5—5,5 Мо; 4,0—5,5 V 2,3—3,6 АЗ;

1079—1226

8

ГОСТ 19807—74

ВТ23

ВТ15

4.0— 5,5 Мо;

4.0— 5,5 V; 0,5—2,0 Сг; 0,5—1,5 Fe

4.5 Al; 2,0 Мо;

4.5 V; 0,6 Fe;

1 Сг

2,3—3,6 Al;

1370

1270—1470

5

3

ГОСТ 19807—74 ОСТ 1.90013—71

Псевдо-

р-сплавы

ТС6

6,8—8,0 Мо; 9,5—11,5 Сг 3,0 А1; 5,0 Мо;

1370—1470

4

ОСТ 1.90013—71

4201

6,0 V; 11,0 Сг 31—35 Мо

834—883

16

ГОСТ 19807—74

полиморфного превращения, растворимость, стабилизацию той или иной фазы. Существуют следующие группы легирующих элементов:

1) а-стабилизаторы, повышающие температуру а->-Р-превращеиия, значи­тельно растворяющиеся в a-фазе и незначительно в p-фазе, основным ле­гирующим элементом является алюминий;

2) Р-стабилизаторы, делящиеся на две основные группы: изоморфные — неограниченно растворяющиеся в P-фазе (V, Nb, Та, Мо, W) и эвтектоидо - образующие, обладающие большей, но ограниченной растворимостью в P-фазе, чем в ц-фазе (Мп, Fe, Сг, Со, Ni, Си, Si и др.).

В зависимости от структуры в нормализованном состоянии титановые сплавы подразделяются иа следующие классы:

1) а-сплавы, структура представлена а-фазой;

2) а+Р-сплавы, структура представлена а - и Р-фазами;

3) р-сплавы, структура которых представлена механически стабильной Р-фазой.

Существует также два переходных класса: а) псевдо-а-сплавы, струк­тура которых состоит из a-фазы и небольшого количества p-фазы (ие бо­лее 5%); б) псевдо-р-сплавы, структура которых представлена метастабиль - иой Р-фазой и небольшим количеством а-фазы.

Основные сведения по титановым сплавам представлены в табл. 25.1.

Механические свойства, структура титана и его сплавов зависят от примесей, содержание которых ограничивается следующими пределами, % (по массе): О2<0,15—0,2; N2<0,05; Н2< 0,006—0,01; С<0,1; Fe<0,25—0,3; Si<0,15; сумма прочих примесей не должна превышать 0,3%.

Наиболее существенно влияние примесей внедрения (О*. N2, С, Н2). Кислород снижает пластические свойства в области малых концентраций (до 0,1%); в интервале концентраций 0,1—0,5% он относительно мало влияет иа пластичность, но при больших содержаниях (>0,7 %) титан пол­ностью теряет способность к пластическому деформированию Азот полностью охрупчивает титан при содержании более 0,2% Водород—вредная примесь в титановых сплавах, приводящая к охрупчиванию.

Перед сваркой с поверхности титана необходимо убирать газонасы - щеиную пленку, иначе иа поверхности может остаться альфироваиный слой. Сохранение такого слоя недопустимо, так как переход газов из слоя в шов вызывает его охрупчивание.

25.2. Свариваемость

25.2.1. Показатели свариваемости

Обязательным условием получения качественного сварного со­единения является надежная защита от газов атмосферы. Насы­щение металла шва кислородом, азотом и водородом происхо­дит при температурах более 350 °С. Это резко снижает пластич­ность и длительную прочность сварных конструкций. Сварку не­обходимо производить в среде защитных газов (аргона или гелия) высокой частоты, под специальными флюсами или в ва­кууме. Защитные средства должны обеспечивать защиту зоны сварки, ограниченной изотермой более 350 °С. Необходимо также тщательно защищать и обратную сторону шва даже в том слу­чае, если слои металла не расплавлялись, а только нагревались выше этой температуры.

Чувствительность к сварочному термическому циклу выра­жается в протекании полиморфного превращения а^р, в резком росте размеров зерна {5-фазы и перегреве на стадии нагрева, в образовании хрупких фаз при охлаждении и старении, неодно­родности свойств сварных соединений, зависящих от химиче­ского и фазового состава сплава. Перегрев шва и околошовной зоны связан с низкой теплопроводностью титана. Устранить указанные трудности удается применением оптимальных режи­мов сварки, которые выражаются в снижении погонной энергии для а - и псевдо - а-сплааов и в увеличении погонной энергии для а + р-сплавов [2].

Положительные результаты дает применение концентриро­ванных источников энергии (лазерный и электронный лучи).

Титан и его сплавы не склонны к образованию кристаллиза­ционных (горячих) трещин в металле шва. Наиболее распро­страненными дефектами являются поры и холодные трещины. Поры в сварных соединениях чаще всего располагаются в виде цепочки по зоне сплавления. Они снижают статическую и дина­мическую прочность соединений. Образование пор может быть связано с попаданием водорода в шов вместе с адсорбирован­ной влагой на присадочной проволоке, флюсе, кромках свари­ваемых изделий или из атмосферы при нарушении защиты. Для получения беспористых швов необходимо обеспечить требуемую чистоту основного металла и сварочных материалов, сварку выполнять на оптимальных режимах с соблюдением всех тре­бований технологических процессов.

Холодные трещины возникают в результате повышенного со­держания водорода в сварном соединении в сочетании с рас­тягивающими напряжениями первого рода (остаточными сва­рочными и от внешней нагрузки). Трещины такого типа могут возникнуть сразу же после сйарки, а также после вылеживания сварных изделий до нескольких лет (процесс замедленного раз­рушения).

Радикальными мерами борьбы с холодными трещинами яв­ляются: а) снижение газов в основном и присадочном металле: Н2<0,008 %. Ог<0,1—0,12%; N2<0,04%; б) соблюдение тех­нологии сварки для предотвращения попадания паров воды и вредных газов в зону сварки; в) снятие остаточных сварочных напряжений; г) предотвращение возможности наводорожива - ния сварных соединений при эксплуатации.

Помимо общих закономерностей свариваемости, отдельные группы титановых сплавов обладают специфическими особенно­стями.

25.2.2. Титановые сплавы, с а - и псевдо-а-структурой

Низколегированные титановые сплавы с а - и псевдо-а-структу­рой удовлетворительно свариваются различными способами сварки плавлением, что выражается в стабильном формирова-

ТА БЛИЦА 25.2

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ИЗ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ ТОЛЩИНОЙ 2-3 ММ, ВЫПОЛНЕННЫХ НЕПЛАВЯЩИМСЯ ЭЛЕКТРОДОМ БЕЗ ПРИСАДКИ [2]

Марка

сплава

«

с

S

а

в

а, град

ж

«о

. я «, а

Марка

сплава

03

С

S

а

ъ

а, град

ж

«о

'Jet

**

ВТ1-0

460

27

2165

АТ 6

989

12,5

372,4

411,6

33

2195

1087

8,7

372,4

АТ2

647,5

120

21

1205

ВТ5-1

824

44

10,5

392

696,5

100

16,5

1087

820

50

12,5

597,8

ОТ4

824

72

14,4

803

ТС5

1019

12,0

597

804

58

14,3

490

989,8

12,5

627,2

АТЗ

699,5

100

16

1323

664,1

86

16

1274

Примечание. В числителе — свойства сплавов, в знаменателе — свойства ме­талла шва.

нии шва, отсутствии трещин и высоких механических свойствах сварных соединений.

Одним из важных критериев свариваемости сплавов этого класса является незначительная чувствительность к изменению режимов сварки. Однофазные а-сплавы имеют широкий интер­вал скоростей охлаждения, при котором сохраняются доста­точно высокие свойства соединений. Наибольшие значения ха­рактеристик пластичности сварных соединений достигаются при средних и относительно высоких скоростях охлаждения. Меха­нические свойства сварных соединений а-сплавов, полученных аргонодуговой сваркой без присадки, приведены в табл. 25.2.

Для обеспечения высокого уровня пластичности швов, рав­нопрочных основному металлу, используют присадочные про­волоки, отличающиеся по химическому составу от основного ме­талла и имеющие по сравнению с ним пониженную концентра­цию легирующих элементов (табл. 25.1).

Рассматриваемые сплавы не упрочняются термической обра­боткой. С целью снятия напряжений конструкции с жесткими соединениями подвергаются отжигу, который включает нагрев при температурах выше. температуры начала рекристаллизации, но ниже температуры полиморфного превращения и последую­щее охлаждение на воздухе. Ниже приведены характерные тем­пературы отжига [3] а-сплавов:

Марка сплава.......................................................... Г, °С

ВТ 1-0; ВТ 1-00 670—690

ОТ4-0; АТ2 ........................................................... 690—710

ОТ4-1; АТЗ, ОТ4 .................................................. 740—760

АТ6; ОТ-2; ВТ5-1, ТС5 ......................................... 800—850

Время отжига составляет 15—60 мин в зависимости от се­чения детали.

Отжиг сварных соединений а-сплавов титана приводит к по­вышению сопротивляемости развитию трещин. Нагрев сварных конструкций рекомендуется производить в электрических печах с защитной атмосферой. При возникновении a-слоя его необхо­димо убирать механическими способами.

ТАБЛИЦА 25.3 МЕХАНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРИСАДОЧНЫХ МАТЕРИАЛОВ [2]

Марка проволоки

Диаметр проволоки, мм

о_, МПа

б, %

ВТ 1-00

1.0—7,0

428

15,0

ОТ 4-1

1,6—7,0

732

12,0

ОТ4

1,6—7.0

832

9,0

ВТ2св (ОСТ 1-90015—77)

1,6—7,0

483

20,0

25.2.3. Двухфазные (а + $)-сплавы

Двухфазные конструкционные (а + р)-титановые сплавы по сва­риваемости уступают а-сплавам, так как более чувствительны к изменению параметров режима сварки, а необходимый уровень свойств достигается в результате термической обработки, при­менения присадочных материалов или утолщений кромок.

Чувствительность двухфазных сплавов к термическим цик­лам сварки проявляется в существенном изменении механиче­ских свойств связных соединений в зависимости от затрат по­гонной энергии и соответствующих им скоростей охлаждения околошовной зоны. Величина оптимальных скоростей охлажде­ния зависит от количества легирующих элементов в сплаве, от стабильности p-фазы и кинетики ее распада. В общем случае с увеличением степени легирования (a-t-p)-сплава величину скорости охлаждения следует уменьшать. Для наиболее распро­страненного сплава ВТ6 скорость охлаждения не должна пре­вышать 40°С/с. Для более легированных сплавов (ВТ14, ВТ22) независимо от скорости охлаждения (1—600°С/с) наблюдается снижение пластичности околошовной зоны. Поэтому для полу­чения оптимальной структуры и механических свойств около­шовной зоны необходим соответствующий выбор параметров режимов сварки применительно к типу соединения.

Получение требуемых механических свойств металла шва достигается соответствующим выбором химического состава присадочной проволоки, состав которой должен быть близок к составу основного металла, но с уменьшенной степенью леги­рования. Для таких высокопрочных сплавов как ВТ 14 и ВТ22 дуговая сварка без присадки, т. е. только проплавлением основ­ного металла, не позволяет получить достаточно прочные и пла­стичные соединения. Эти сплавы сваривают с легированной присадочной проволокой СПР-2, что позволяет получать после сварки и отжига швы, равнопрочные основному металлу прн удовлетворительной пластичности и вязкости (табл. 25.4).

ТАБЛИЦА 25.4 МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ВЫПОЛНЕННЫХ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПРИСАДКИ СПТ-2 [1]

Марка сплава

Электрод

<7В, МПа

KCU

шов

кДж/м3

переходная

зона

ВТ14

Неплавящийся с присадкой

902,5

441

392

Плавящийся

932

392

343

ВТ22

Неплавящийся с присадкой

932

441

343

Плавящийся

981

392

343

Снижение чувствительности шва к трещинам и повышение работоспособности швов в условиях длительного нагружения достигается отжигом. Необходимость отжига сварных конструк­ций из (а + (5)-сплавов обусловлена прежде всего возникнове­нием в соединениях метастабильных фаз, склонных к распаду при последующих нагревах, а в некоторых случаях и при при­ложении внешних нагрузок.

Рекомендуются следующие режимы отжига [23] для сварных соединений некоторых (а + р)-сплавов титана:

Марка сплава................................ Температура

отжига, °С

ВТ6, ВТ6С..................................... 750—800

ВТ 14 740—850

ВТ16 .............................................. 730—770

ВТ22, ВТ23 .................................... 740—760

Температура отжига для снятия остаточных напряжений для этих же сплавов составляет 550—650 °С.

Высокопрочные титановые (а + Р)-сплавы наиболее эффек­тивно применяются в термоупрочненном состоянии. В связи с тем, что после сварки основной металл и сварное соединение имеют различные фазовые составы с отличающейся стабильно­стью отдельных фаз, режимы термообработки, рекомендуемые для основного металла, как правило, неприемлемы для сварных соединений. Основная трудность в подборе режимов термооб­работки заключается в снижении пластичности сварных соеди­нений. Термообработка состоит в закалке с последующим ста­рением. В зависимости от химического состава сплава, степени легирования и даже плавки выбирают соответствующие ре­жимы термообработки. Свойства некоторых сплавов, обрабо­танных по оптимальным режимам, приведены в табл. 25.5.

ТАБЛИЦА 25.5 МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ИЗ НЕКОТОРЫХ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ ПОСЛЕ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ [1]

Марка

сплава

Вид термической обработки

Основной металл

Сварное соединение

<тв, МПа

KCU,

кДж/'м2

<т, МПа

В

KCU,

кДж/ма

ВТ 6

Отжиг

940

657

922

588

Закалка - Ь старение

1265

588

1232

382

ВТ14

Отжиг

963

667

951

608

Закалка + старение

1226

627

1211

441

ВТ22

Отжиг

1069

421

1059

441

Закалка + старение

1178

392

1157

353

ВТ23

Отжиг

1020

756

1015

618

Закалка + старение

1182

686

1164

608

’Т'.Ь."

J

А 1------ А—^

Ф 1

і > і

і

—2—

О

1

Ні

И

775 800 815 850 Т°С

Рис. 25.1. Зависимость влияния температуры предварительного от­жига перед стандартной упрочня­ющей термообработкой сплава (800 °С, 1 ч, охлаждение на воз­духе, старение 500 °С) на механи­ческие свойства металла шва (/), зоны термического влияния (2) и основного металла (3)

lw, ^ 0,00

^ 0,15

то

& 1200

і,1100 >0

1000

го

п

? «■

Вез

отжига

£

С целью повышения пластичности сварных соединений при­меняют высокотемпературный отжиг [4] для предварительной подготовки структуры сварного соединения перед упрочняющей

термообработкой (рис. 25.1).

На сплавах типа ВТ22, ВТ23 эффективным методом повы­шения пластичности сварных сое­динений является термоциклирова - ние в интервале температур 950— 550 °С, заключающееся в много­кратном нагреве и выдержке при определенной температуре с после­дующим медленным охлаждением.

Обеспечение равнопрочности соединений при необходимой их пластичности и вязкости в терми­чески упрочненном состоянии до­стигается путем применения ком­плексно-легированных присадок с содержанием редкоземельных ме­таллов (V, Gd и др.), Re, Zr, Hf и особых параметров режимов тер­мической обработки (5] (табл. 25.6). Обеспечение равнопрочности также достигается за счет утолщения сва­риваемых кромок.

25.2.4. Высоколегированные $-сплавы

При сварке высоколегированных р-сплавов возникают сущест­венные трудности, связанные с повышенной чувствительностью к примесям — газам, спецификой фазовых и структурных пре-

ТА БЛИЦА 25,6 РЕЖИМЫ УПРОЧНЯЮЩЕЙ ТЕРМООБРАБОТКИ СОЕДИНЕНИЙ, СВАРЕННЫХ С ПРИСАДКОЙ СИСТЕМЫ Ті-Al— Мо—V-Nb —

Zr—Re [5]

Марка

сплаве

Температура закалкн, °С

Старение

Г, °С

т, ч

ВТ6

900

370

4

ВТ14

880

370

8

ВТ22

750

380

8

Примечание. Охлаждение после нагрева, с печью от 400 — на воздухе.

вращений в сварных швах и околошовной зоне. Эти сплавы весьма чувствительны к ско­рости охлаждения после на­грева до высоких температур: с уменьшением скорости ох­лаждения снижаются пласти­ческие характеристики. Опти­мальные скорости охлаждения при сварке для сплавов тако­го типа высоки и находятся в пределах 100—500 °С/с. Наи­более перспективными для р - сплавов титана являются спо­собы, обеспечивающие сварку

ТАБЛИЦА 25.7

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СОЕДИНЕНИЙ ИЗ СПЛАВА ВТ15 ПОСЛЕ СВАРКИ И ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ £41

Способ сварки

Состояние металла шва

ов, МПа

кси.

кДж/ма

а, град

Аргонодуговая с

После сварки

833

588

180

флюсом

После т/о 500 °С, 5 ч в воду

1259

294

30

ЭЛС

После сварки

882

627,2

180

После т'о 500 °С, 5 ч в воду

1244

313,6

30

на жестких режимах. Рекомендуется применять электроцно-лу - чевую сварку, аргоно-дуговую с активирующим флюсом, ла­зерную.

Термическая обработка сварных соединений повышает проч­ность, но снижает пластичность шва (табл. 25.7). Повышение прочности и пластичности сварных соединений достигается ме­ханико-термической обработкой.

Сплавы со стабильной {5-структурой удовлетворительно сва­риваются всеми видами сварки плавления.

При изготовлении конструкций нз титановых сплавов ис­пользуют следующие способы сварки: дуговая — в среде защит­ных газов, неплавящимся и плавящимся электродом, электрон­но-лучевая, лазерная, плазменная, электрошлаковая, контакт­ная, диффузионная, сварка взрывом, а также пайка.

СВАРКА И СВАРИВАЕМЫЕ МАТЕРИАЛЫ

ПОРИСТЫЕ МАТЕРИАЛЫ НА МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ ОСНОВЕ (Третьяков А. Ф.)

39.1. Классификация пористых материалов Пористые материалы (ПМ) на металлической основе применяются в каче­стве фильтроэлемеитов, смесителей, газовых линз, глушителей шума и др ПМ классифицируются по назначению, химическому составу и типу струк­турообразующих …

КОМПОЗИЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ С МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ МАТРИЦЕЙ (Чернышова Т. А.)

38.1. Классификация Композиционные материалы — это материалы, армированные наполнителями, определенным образом расположенными в матрице Наполнителями чаще всего являются вещества с высокой энергией межатомных связей, высо­копрочные и высокомодульиые, однако в сочетании …

ПЛАСТМАССЫ (Зайцев К. И.)

37.1. Состав и свойства 37.1.1. Получение пластмасс Пластмассы — это материалы, полученные на основе синтетических нли ес­тественных полимеров (смол). Синтезируются полимеры путем полимериза­ции или поликондеисацни мономеров в присутствии катализаторов при …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия
+38 050 512 11 94 — гл. инженер-менеджер (продажи всего оборудования)

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Оперативная связь

Укажите свой телефон или адрес эл. почты — наш менеджер перезвонит Вам в удобное для Вас время.