Строительные машины и оборудование

Расчет основных параметров режима работы виброплощадок

Расчет основных параметров режима работы виброплощадок с вертикально направленными колебаниями нерезонансного дейст­вия. Используем одномассную расчетную схему (рис. 18.17,а). ^Система является центральной, т. е. равнодействующей вынуж­дающих и других переменных сил, проходит через центр масс виб­рируемой системы с одной степенью свободы в направлении оси ОХ, определяющей перемещение центра масс системы. К колеб - .224 лющимся частям виброплощадки с присоединенной массой бе­тонной смеси приложена синусоидально направленная вынужда­ющая, сила Ftx, генерированная двухвальным дебалансным виб­ровозбудителем с синхронно-синфазным вращением дебалансных валов. Между колеблющимися частями виброплощадки и фунда­ментом установлены виброизоляторы, включающие параллельно соединенные между собой и в группе пружины общей жесткостью С и демпферы общим сопротивлением Ъ.

Расчет основных параметров режима работы виброплощадок

Рис. 18.17. Схемы к расчету основных параметров режима работы виброплощад­ки с вертикальными колебаниями нерезонансного действия: а — расчетная схема виброплощадки; 6 — векторная диаграмма действующих сил; в — ос­циллограммы упругой силы, силы сопротивлеиня демпферов н их суммы

Дифференциальное уравнение системы запишется так:

MB^4-6^4-CX=Facos (<o/-f <р), (18.30)

Где X — координата перемещения системы, отсчитываемая от по­ложения равновесия системы;

X=acosat, (18.31)

А—амплитуда колебаний, м; твХ— сила инерции, порожденная колебательным движением системы; тв — вибрируемая масса, от­личающаяся от статической тем, что бетонная масса участвует в вибрировании не полной своей массой, кг; Я — виброускорение системы, м/с2; ЬХ— суммарная сила сопротивления демпферов;

— суммарный коэффициент сопротивления демпферов; X — виброскорость системы, м/с; СХ — суммарная упругая сила пружин; С — ЕСі — суммарный коэффициент жесткости пружин. 15-5258 225

Учитывая, что система колеблется по синусоидальному зако­ну с угловой частотой вынуждающей силы ю, все силы, входящие в уравнение (18.30), должны также изменяться по тому же за­кону с той же частотой и могут быть представлены соответству­ющими векторами на векторной диаграмме (см. рис. 18.17,в).

Для определения постоянных а и ср уравнений (18.30) и (18.31) воспользуемся методом вращающегося вектора. Отложим на векторной диаграмме (рис. 18.17,в) амплитуду перемещений а в виде вектора, направленного вверх (пунктиром). Упругая сила пружины по амплитуде Са на диаграмме отложится вер­тикально вниз — амплитуда силы сопротивления демпферов ЬЬХ повернута на угол я/2 по отношению к упругой силе пружин. Си­ла инерции по амплитуде тваа2 повернута на угол я/2 по от­ношению к силе сопротивления демпферов. Амплитуда вынуж­дающей силы F а повернута относительно перемещения на угол ф.

Уравнение динамического равновесия системы (18.30) нала­гает условие, чтобы алгебраическая сумма всех рассматриваемых сил в любой момент времени была равна нулю, а это означает, что геометрическая сумма амплитуд векторов этих сил также должна быть равна нулю. Следовательно, сумма вертикальных и горизонтальных Проекций векторов сил должна быть равна нулю: F acos ф'+/явасо2—Са=0;

(18.32)

Baa—Fasin ф=0.

Решая уравнения (18.32) относительно амплитуды перемеще­ния а и угла ф, получим

А = FJV(C — ту у + Ь V; (18.33)

Tg<p = &(o/(C — /явш2).

Принимаем b=2mBh, С—твcoo2, где h — коэффициент затуха­ния; соо — собственная частота недемпфированной системы. Тогда

«-'■/(Vra^FF)

Tgcp = 2/zco/(c»02— ю2). (18.34)

Сила, которая давит на фундамент через виброизоляторы, PtcB = Cacos(ot-{-ba(ocos((ot-{-n/2). Осциллограммы этих сил и их сумма Ptсв показаны на рис. 18.17,6.

Равнодействующая амплитуд этих сил Рас в = а У С2 + bW. Со-, гласно принятым обозначениям b и С, получим

' РасВ = Са "і/1 f - (J* JL)'. (18.35)

V <0„ <°е '

Степень виброизоляции опорных конструкций, например фун­дамента, определяется коэффициентом передачи, т. е. отношением 226

Силы, передаваемой виброизоляторами к вынуждающей силе:

(18.36)

Если из (18.36) исключить h, т. е. сопротивление демпферов виброизоляторов, получим коэффициент передачи для виброизо­ляторов, включающих только пружины с упругой характеристи­кой: т]с=1/(1—<й2/<йо2). Коэффициент передачи будет малой ве­личиной, если отношение <d/(Oo будет большим значением. В этом случае г)с=соо2/(о2.

При разработке конструкции виброизоляторов с упругой ха­рактеристикой необходимо знать их жесткость, которую опреде­ляют по формуле

С=тв соо2. (18.37)

Вибрируемая масса тъ определяется грузоподъемностью виб­роплощадки и размерами формуемого изделия, лозному основным параметром, определяющим жесткость виброизолятора, будет соб­ственная частота ©о-

Исследованиями выявлены рациональные отношения соо/ю, при которых обеспечивается надежная виброизоляция опорных конструкций. Так, для вынужденной частоты п=50 Гц К= =соо/со=1/10 ... 1/12. Для других вынужденных частот отноше­ние соо/со определяется из условия, что toо = Ка — const=28 с-1. Тогда, например, для п—25 Гц /С=1/6.

В качестве демпфирующих элементов виброизоляторов ис­пользуют резиновые шайбы (столбики), работающие на сжатие. В общем случае жесткость резиновых шайб (столбиков) зависит как от величины деформации, так и от ее скорости.

Для виброплощадок, колебания которых в рабочем режиме происходят при сравнительно небольших амплитудах, можно при­нять, что жесткость не будет зависеть от деформации. Скорость деформации является величиной переменной, поэтому для рас­чета жесткости принимается некоторая средняя — эффективная величина, поэтому она рассчитывается не по статическому, а по динамическому (эффективному) модулю сжатия £ди„.

Для резиновых виброизоляторов применяют конструктивные резины средней твердости 45 ... 50 ед. по твердомеру ТМ-2. Для данных резин логарифмический декремент затухания є = = епеАГ° = /гГо = 0,4, где Г0 = 2я/со0 — период собственных коле­баний.

Коэффициент затухания /г = е/Г0=0,4/7,0 = 0,4(оо/(2я). При­няв (Оо=28 с-1, /і=1,8.

Воспользовавшись зависимостями (118.36) и (18.37) и значе­ниями /С=(оо/со=1/10 и А= 1,8: Чс=1/100; т|с. в=1/71, т. е. силы, передаваемые на фундамент через виброизоляторы, в обоих слу­
чаях пренебрежимо малы по сравнению с вынуждающей силой. Поэтому в расчетах этими силами пренебрегают. Тогда в соот­ветствии с (18.32) вынуждающая сила равна силе инерции: Fa= = — mBa<s>2. Знак минус указывает, что принятое направление вы­нуждающей силы на схеме рис. 18.17,в будет обратным, т. е. (5у- дет опережать перемещение на угол я, cos ф принят равным еди­нице, так как силой сопротивления демпферов пренебрегли, т. е. Ф=0. Тогда

Fa=mBaco2. (18.38)

Вибрируемая масса (см. рис. II8.17,а):

/Ив=/Пк+тф+асмт см, (18.39 J

Где тк — масса вибрируемых частей виброплощадки, mK=0,35Q, Q — грузоподъемность виброплощадки, равная массе формы с из­делием, кг; /Яф — масса формы, кг; тси — масса бетонной смеси

Изделия, кг; асм — коэффициент присоединения бетонной смеси для плоских изделий толщиной 0,30 м можно принять асм^О^б... 0,35; для высоких а'См=0,2 ... 0,25.

По данным исследований «ф+ "I" Осмеем = 0,65Q. Тогда для блоч­ных виброплощадок mB=0,35Q + + 0,65Q=iQ, т. е. вибрируемую мас­су можно принимать равной грузо­подъемности виброплощадки. Эф­фективность расплыва и уплотне­ния бетонной смеси при вибрацион­ных режимах находится в логариф­мической зависимости от ускорения независимо от частоты.

Для виброплощадок с частота­ми колебаний 50 Гц и более опти­мальная амплитуда колебаний

Расчет основных параметров режима работы виброплощадок

Рис. 18.18. Схемы соединения пружины и демпфера в виброизо­лятор и соединение их в группы: а — параллельное соединение; б, в — последовательные соединения; г—виб­роизолятор собран последовательно, г в группу параллельно

А0цТ=(4 ... 6)£/со2. (18.40) Для частоты 50 Гц а0щ - определяется по нижнему и верхнему ускорению, т. е. а0пт—0,0004 ... 0,0006 м; для более высоких ча­стот — по верхнему пределу ускорения. Блочные виброплощадки работают на частоте 50 Гц.

(18.41)

Суммарный статический момент массы дебалансов тдг опре­деляется из условия, наложенного на. расчетную схему:

M^r—Qa0


При аОПт=0,0006 м грузоподъемность унифицированного бло­ка составляет. 1 т, при аОПт=0,0004 м — 2 т. Приняв оптималь­ную амплитуду - в зависимости от заданной жесткости бетонной смеси и зная в плане габариты изделия и грузоподъемность виб - 228
роплощадки, определяют количество виброблоков. При этом рас­стояния между блоками могут быть: по длине ряда L= —0,9 ... 1,8 м; по ширине между рядами В=1,15 ... 1,69 м, а форма перекрывает магниты не менее чем на 0,25 м. Определив количество виброблоков п, статический момент массы дебалансов вибровозбудителя одного виброблока

/яд7=<2а0пт/4/г. (18.42)

Дебалансы вибровозбудителя выполняются со ступенчатой ре­гулировкой статического момента и состоят конструктивно из основного и одного-двух дополнительных, поэтому общий стати­ческий момент

5=5осн+5дод, (18.43)

Где 50сн=2тдг//гі, «1=4 —число дебалансов в каждом вибро - возбудителе.

Размеры дополнительного дебаланса выбирают из условия, что каждый из них должен увеличить амплитуду колебаний на 0,0001 м.

Виброизоляторы в виброплощадках собирают по двум схе­мам — параллельной и последовательной. Суммарная жесткость при параллельной'схеме (рис. 18.18,а).

Ca'=Clnp+Cw, (18.44)

Где СШр — жесткость пружины; С! д — жесткость демпфера.

При последовательной схеме (рис. 18.18,6, в) суммарная же­сткость

1/Св'=1/С1Др+1/Сід или Св/=С1дрС1д/(СШр+С1д). (18.45)

В группу они собираются параллельно (рис. 18.18,г). Суммар­ная жесткость группы

Сп = ГСВ' = EC, np-f БС1Д,

Или С„ - SC„, - S ■ (18.46)

С 1пр "Т L ІД

Более рациональной является последовательное соединение пружины с демпфером, так как в этом случае сопротивления демпферов в рабочем режиме работы машин незначительны, а в период останова (пуска) создаются необходимые сопротивления для погашения резонансной раскачки, которая отрицательно влия­ет на отдельные узлы машины и на структуру свежеотформован - ного бетонного изделия.

Суммарная (приведенная) жесткость виброизолятора

Св' = ю02 ^ —282. (18.47)

П п

Далее, приняв конструкцию виброизолятора, определяют же­сткость и назначают конструктивные параметры.

Рассчитав жесткость виброизоляторов, выполненных из винто­
вых пружин с последовательным соединением с резиновой шай­бой, можно убедиться, что жесткость резиновой шайбы значи­тельно больше жесткости винтовой пружины. В рабочем режиме работы машины резиновая шайба фактически не работает, по­этому потери на сопротивление незначительны. Резиновая шайба будет работать только при останове машины и значительно умень­шит резонансную раскачку за счет возникших сил сопротивле­ния.

Расчет основных параметров режима работы виброплощадок

Рис. 18.19. Графики к расчету резиновых виброизоляторов

Размеры резиновой шайбы определяются согласно зависимости

(18.48)

H

Где р — коэффициент формы резиновой шайбы, зависящий от от­ношения опорной площади к боковой поверхности; р = = /(50п/5б) (рис. 18.19,а); Елки — динамический модуль сжатия резины (для рекомендуемых выше резин может определяться по рис. 18.19,6): 5 — поперечная площадь, м2; h — высота, м.

Расчет фундамента под виброплощадки произво­дится из условия виброизо­ляции прилегающих рабо­чих мест.

При приближенном рас­чете вибрации фундамента, т. е. без учета влияния инер­ции грунта и затухания, которое вносится им, можно.20. Схемы к расчету фундамента рассматривать фундамент

Расчет основных параметров режима работы виброплощадок

Расчет основных параметров режима работы виброплощадок

Рис.

Как жесткое тело, опертое на упругое основание с линейной характеристикой без учета давле­ния грунта на его боковую поверхность. На основании наложен­ных условий представим расчетную схему фундамента (рис. 18.20,а), которая является центральной системой, что обес­
печивает только вертикальное перемещение его массы /ИфН. На фундамент через вибрбизоляторы, включающие последовательно соединенную пружину жесткостью Сщр с демпфером жесткостью Сід, передается вынуждающая'упругая сила Рг. с. Сам фунда­мент опирается на грунт жесткостью Сюсн.

Условие динамического равновесия фундамента запишется:

О, (18.49)

Где Ра. с — амплитуда суммарной упругой силы Р&.с=Са, С — суммарная жесткость виброизоляторов; а — амплитуда вынуж­денных колебаний; йфН — амплитуда колебаний фундамента; ШфН — масса фундамента вместе с опорной рамой; тфНафН(о2 — сила инерции фундамента;

+ (18.50)

Где Сф — амплитуда колебаний формы; тр — масса опорной рамы виброплощадки.

При расчетах амплитуду колебаний фундамента принимают равной предельно допустимому значению согласно санитарным нормам.

Для определения коэффициента упругости основания грунта Сіосн используют гипотезу о том, что перемещение f в каждой точке контакта фундамента с грунтом пропорционально давлению в этой точке:

Где Rx — равнодействующая вертикальной реакции грунта, рав­ная сумме масс: виброплощадки т„, формы /Пф, бетонной смесй изделия тсм и фундамента ШфН; 5 — площадь подошвы фунда­мента; Кх — коэффициент упругого равномерного сжатия грунта. Зависимость (18.51) преобразуем к виду

Cl0cn=KxS. (18.52)

Исследования показали, что коэффициент Кх зависит не только от свойств грунта, но и от размеров и формы фундамента. Так, для площади фундамента 5<10 м2 принимают:

Кх^КхюУЩЗ, (18.53)

Где Кхю — коэффициент упругого сжатия грунта (табл. 18.4) с площадью фундамента подошвы, равной и болёе 10 м2 (влияние на формы подошвы фундамента можно не учитывать); рекомен­дуется принимать Kxiо = 2 ... 3; 5 —площадь фундамента назна­чается из условия, что последний выполняется преимущественно ленточного типа под продольные или поперечные балкн опорной рамы виброплощадки (рис. 18.20,6); при первоначальных расче­тах продольных балок можно принимать равной длине формы или изделия, поперечных ширине формы или изделия.

Далее, определив массу фундамента по (18.50), необходимо проверить среднее статическое давление, передаваембе подошвой фундамента на грунт:

QPac*=R/S^q. (18.54)

<7Расх ие должно превышать значение нормативного давления q (см. табл. 18.4) более чем на 10%. В противном случае необхо­димо ПО qрасх принять Кхю И по нему пересчитать Кх, Сіосн И скорректировать размеры фундамента. После окончательного оп­ределения массы фундамента принимают его размер по основа­нию и определяют глубину заложения.

Таблица 18.4. Значения КХп

Категория грунта

Нанменованне грунта

Допустимое давление на грунт, МПа

Кхю

I

Слабые грунты: глины, суглинок в пластичном состоянии, супесь и пе­ски средней плотности

(0,1..

0,15) 106

2.

.3

II

Грунт средней плотности: глины и су­глинок на границе раскатывания, пески

(1,15.

.0,35)106

3.

.5

III

Прочные грунты: глина и суглинок в твердом состоянии, гравий и гравел и - стые пески, лёсс и лёссовидные су­глинки

(0,35.

.0,5)106

5..

.7

Усилие, необходимое для закрепления формы Ркр, определит­ся как разность между амплитудным значением инерционной си­лы ОТ СИЛЫ тяжести формы смеси И пригруза Pia и силой тяже­сти формы с бетонной смесью /Яш (рис. 18.20,а). Рк Р= =Р! а—'Пів; miB=^-facMmCM=:=0,65Q (см. ранее). Тогда зависи­мость (Ркр) перепишется в виде PKp=0,65Q(aco2—1).

Расчетное усилие при электромагнитном креплении принима­ют Ррасч—Р^кр, где (3=!1,4 — коэффициент запаса.

Мощность приводных электродвигателей N (кВт) вибропло­щадки можно определить из условия, что возникающие при ра­боте виброплощадки сопротивления слагаются из сил сопротив­лений колебательного и врадцательного движений. Силы сопро­тивления колебательному движению малы по сравнению с сила­ми сопротивлений вращательному движению в подшипниках виб­ровозбудителей. На основании изложенного мощность приводных электродвигателей

N= (1,25 ...1,3)-', (18.55)

V ' 19,5-10" '

Где (1,25 ... 1,3) — коэффициент, учитывающий расход мощности, вызванный сопротивлениями колебательному движению и сопро­тивлениями вращательному движению в сочленениях карданных валов, а также вентиляционные потери; второй множитель учитыва­ет потери мощности за счет сопротивлений в подшипниках вибровоз­будителей; fa—амплитудное значение вынуждающей силы, Н; га - частота колебаний вибровозбудителя, с-1; d — диаметр вала под­шипника качения, м; рд — условный коэффициент трения качения, приведенный к валу при вибрационном нагружении подшипни­ков.

При вибрационном нагружении подшипников качения количе­ство и свойства закладываемой (заливаемой) смазки приобрета­ют первостепенное значение для сохра­нения долговечности работы подшипни­ков качения. Установлено, что количе­ство закладываемой консистентной смаз-Г-ІІ^^^ г ім^а ки не должно превышать 1/6 ... 1/4 свободного объема подшипника, а зали­ваемой жидкой — по уровню диаметра

Нижнего тела вращения. При указанном ^^ЗШШШШШШШ выше режиме смазки и диаметре вала Рис. 18.21. Расчетная схема d>0,055 м можно принять: для шарико - УДарно-вибрационной пло - подшипников— |ів=0,004 ... 0,006; для щадкй

Роликоподшипников—рв=0,005 ... 0,008.

Расчет основных параметров работы ударно-вибрационных площадок с вертикально направленными колебаниями. На рис.. 18.21 представлена расчетная схема ударно-вибрационной площадки с безынерционным поджатием формы и упругой про­кладкой, которая является двухмассной центральной системой. Для расчета основных параметров режима работы ударно-вибра­ционной площадки должны быть заданы следующие исходные данные: тсш — масса формуемого изделия, піф — масса формы, Я — высота формуемого изделия, v — жесткость бетонной смеса Далее назначаются частота колебаний и продолжительность виб­рирования. Для большинства изделий жилищного и промышлен­ного строительства могут быть приняты: частота колебаний со= = 150 с-1 (га=25 Гц) и время вибрирования ів=150 ... 180 с.

Расчет основных параметров режима работы виброплощадок

Массу колеблющихся частей площадки ориентировочно при­нимают: /ик=(0,4 ... 0,5) (/Иф+Шсм). Меньшее значение —для блочных площадок, большее, если виброблоки в поперечном на­правлении связаны балкой. Стабильность режима работы удар­но-вибрационной площадки с периодом, равным периоду вынуж­дающей силы, для .центральной системы определяется следующи­ми условиями: 0,8^^1,4; 11,6^Р^4, где Р — обобщенный пара­метр, характеризующий собственные свойства системы; q — обоб­щенный параметр, характеризующий влияние внешнего воздей­ствия на систему. При формовании плоских изделий q и Р долж­
ны находиться в пределах: Р>1,6. Оптимальными

Являются: <7 = 0,8 ... 1,1; Р—2,5 ... 4, определяемые по следующим зависимостям:

Тсм + Отф + тк + тф + Рпр _ ^ _ '"смЧ - «ф /-'а

('«см + »!ф + WK)g С_ (19.56)

(отсм + >Пф)тк W2

Где Рдр — сила безынерционного прижатия формы; Fа — амплиту­да вынуждеающей силы; С — суммарная жесткость упругих про­кладок; g — ускорение силы тяжести; со — угловая частота коле­баний.

Удельная мощность (отнесенная к единице массы изделия) для рассматриваемой ударно-вибрационной площадки

Nyn=KoKi(Ri/2)W, (18.57)

Где Ко — коэффициент, характеризующий полезное действие ра­бочих органов машины; для со= 150 1/с /С0=1,2; К — коэффи­циент, зависящий от схемы устройства машины и соотношения масс образующих ее элементов

"Wp 1 (18.58)

42 тт 1+«см. пр/тф v '

Где /Исм. пр — присоединенная масса бетонной смеси; /иСм. пр = ==&с쥯Ісм) Осм — коэффициент присоединения бетонной смеси (при формовании изделий высотой Я^О,50 м асм=1 - З Н2).

Для первоначальных расчетов массу формы тф принимают равной массе бетонной смеси /Яф=тсм-

Коэффициент К2 является функцией параметров стабильности работы площадки K2=f(q, Р) и определяется по графику рис. 18.22,а. -

Суммарный статический момент массы дебалансов

5 = -^(тф+тсм. пр + тк), (18.59)

Где R — размах колебаний формы без бетонной смеси; коэффи­циент g зависит от параметров стабильности работы площадки q и Р и отношения Ь = тСм/тф (рис. 118.22,6).

Статический момент массы дебаланса вибровозбудителя Sn— =S/(nnі), где п — число виброблоков площадки; п—число де­балансов в виброблоке.

Вынуждающая сила Fa=S<o22/g. Сила безынерционного прижатия формы

Рщ>-СпФ + тсм)(------------------------------- 1). (18.60)

V тс>, + тф + тк J

Суммарная жесткость упругих прокладок С=[(/Иф+

+ тск)ткР2<о2 /[тф + тсм+отк^]-

234 /

Суммарная рабочая площадь упругих прокладок 5пр= =Ch/EKBH, где h — высота упругих прокладок; Е — динамический модуль упругости сжатия резины. В качестве материалов упру­гих ПрОКЛадОК ИСПОЛЬЗУЮТ Техническую ЛИСТОВуЮ реЗИНу С Един =

= 8 ... 12 МПа и транспортерную ленту с £Дин=15 ... 20 МПа.

Расчеты опорных виброизоляторов производят по методике, из­ложенной ранее. Ориентировочно суммарную жесткость вибро­изоляторов принимают Ci^0,35 С. Жесткость упругих элементов

0,8

ОМ

0,6 0,8 1,0 1,1 1,4 q, 0,1 0,6 0,9 1,0 1,1 1,1 1,3 1,4 1,6 %

О 1,6 1,2

(суммарно) устройства для безынерционного поджатия формы должна удовлетворять условию C2^G/2. Значение С2 должно быть таким, чтобы при изменении массы формы с бетонной смесью параметр стабильности работы площадки q не изменялся или изменялся не более чем на ±0,1. Величина деформации уп­ругих элементов устройства для безынерционного поджатия фор­мы должна быть не менее 0,020 ... 0,025 м.

Машины для заглаживания поверхностей железобетонных из­делий. Для повышения степени заводской готовности железобе­тонных изделий применяют различные машины и оборудование для заглаживания свежеотформованных изделий или отделки по­верхности затвердевших деталей. Машины классифицируют по виду рабочего органа, способу воздействия на поверхность изде­лия, конструктивному исполнению и т. п. По виду рабочего органа различают машины: дисковые (лопастные), у которых рабочий орган совершает вращательное движение вокруг вертикальной оси; валковые (катки, барабаны); то же, вокруг горизонтальной оси; реечные (ленточные); то же, плоскопараллельное движение относительно заглаживаемой поверхности.

Расчет основных параметров режима работы виброплощадок

Рис. 18.22. Графики параметров стабильности работы ударно-вибрационной

Площадки

Применяются также отделочные машины, у которых в каче­стве рабочего органа устанавливаются вибрационные головки, улучшающие качество отделки и снижающие износ рабочего ор­гана.

Строительные машины и оборудование

Наша организация, помимо оказания такой популярной услуги, как передача в аренду автотехники для строительства, дополнительно специализируется на осуществлении

Наша организация, помимо оказания такой популярной услуги, как передача в аренду автотехники для строительства, дополнительно специализируется на осуществлении Строительная спецтехника – главный аспект выручки строительных организаций, так как за счет …

Щековая дробилка 4 тонны в час

Дробилка щековая ДЩ-4000 Оборудование для измельчения камней, скомканных сыпучих, щебня. Предназначение: Дробилка предназначена для дробленият оходов строительства, камней, мрамора, углей, окаменевших сыпучих материалов, кирпичей и т.д. на фракции от 10 …

Калибратор — рассев сыпучих

Рассев 3х ярусный Р-4ф Оборудование для рассева сыпучих на 4 фракции Принцип работы Рассева р-4ф Куски сыпучих материалов размерами до 10 мм засыпаются в верхнее приемное отделение и после обработки …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия
+38 050 512 11 94 — гл. инженер-менеджер (продажи всего оборудования)

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Оперативная связь

Укажите свой телефон или адрес эл. почты — наш менеджер перезвонит Вам в удобное для Вас время.