СОЕДИНЕНИЯ С НАТЯГОМ

Жесткость стыка в соединениях с цинковым и кадмиевым гальваническими покрытиями

Зависимость прочностных и пластических свойств стыка от давле­ния на торце рт Для обоих покрытий иосит такой же характер, как и для испытанных ранее образцов (рис. 4.18. 4.19, 4.20, 4.21), 06-
ращает на себя внимание лишь более интенсивное снижение коэф­фициентов fT н /ск с ростом давления.

При первой тепловой сборке образцов с толщиной цинкового покрытия Дгп = 6 ... 12 мкм коэффициенты fT, fcн н напряжения Ту, Тщя! возросли в 1,2—1 35 раза по сравнению с аналогичными образцами без покрытия; несколько увеличились и коэффициенты Кх у и Кхпл (табл. 4.9, 4.10). С увеличением толщины цинкового покрытия до Azn=25... 35 мкм касательные напряжения и коэф­фициенты fT и fCK при прочих равных условиях уменьшились на 20—30%, а податливость стыка в пластической зоне деформирова­ния возросла на 40%, оставаясь на прежнем уровне при упругом деформировании стыка. Соответственно уменьшились и передаваемые моменты Мт и Мои (см. рнс 4.18). Отмеченное снижение прочности стыка вызвано включением в работу слоя цинка, имеющего более низкую прочность, чем основной материал.

161

При вторичных испытаниях образцов с покрытием Azn=6...12 мкм, собранных тепловым способом, прочность стыка снижается незначи­тельно, а податливость остается на прежнем уровне. В соединениях с Azn=25 ...35 мкм, наоборот, при вторичных испытаниях имеется

Жесткость стыка в соединениях с цинковым и кадмиевым гальваническими покрытиями

О 40 80 Рт, МПа О 40 80 Рт, МПв.

Рис. 4.18. Зависимость крутящих моментов Му, Мск и касательных контактных напряжений ту, ттщ от давления в посадке при сборке: первой тепловой (а) и второй гидропрессовой с маслом МС-20 (б) с толщиной цинкового покрытия 6—12 мкм (сплошные линии), 25— 35 мкм (штриховые линии)

6 Зак. 217

Жесткость стыка в соединениях с цинковым и кадмиевым гальваническими покрытиями

Рис. 4.19 Зависимость коэффициентов Fy, FCK, Kr, Kr пл от давления в посадке при сборке: первой тепловой (а) и второй гидропрессовой с маслом МС-20 (б) с толщиной цинкового покрытия 6—12 мкм (сплошные линии), 25—35 мкм (штриховые линии)

Тенденция к некоторому увеличению прочности стыка и снижению его податливости, что можно объяснить упрочнением слоя цинка и уменьшением его толщины. Повторные испытания образцов с AZn=6... 12 мкм, собранных гидропрессовым способом с применени­ем авиамасла МС-20, выявили снижение ту, тгаа* и Fy, FCK, которое особенно существенно при р>50 МПа (см. рис. 4.18, 4.19) и дости­гает 24.. 28% при р= 100 МПа (см. табл. 4.10). При этом подат­ливость стыка практически не изменяется. Аналогичная картина наблюдается для соединений с Azn=25... 35 мкм при вторичных ис­пытаниях.

Результаты испытаний соединений с кадмиевым покрытием тол­щиною ACd=4... 11 мкм качественно такие же, как н с цинковым (см. рис. 4.20, 4.21). Увеличение ту и ттах, fy и fCK при тепловой •борке по сравнению с аналогичными образцами без покрытия наб­людалось только в зоне низких давлений 50 МПа. С увеличени­ем давления эта разница уменьшается, а при рт = 100 МПа проч­ность стыка инже, чем в соединениях без покрытия.

Повторные испытания соединений, собранных гидропрессовым способом с маслом МС-20, по сравнению с тепловой сборкой вы­явили значительное снижение прочности стыка в области высоких давлений до 35% при рт = 100 МПа При этом податливость стыка возросла. Однако это не может в полной мере компенсировать по­тери передаваемых крутящих моментов Му и Мск вследствие сни­жения коэффициентов fy и FCK, уровень которых намного ниже, чем при тепловой сборке (см. рис. 4 20).

Жесткость стыка в соединениях с цинковым и кадмиевым гальваническими покрытиями

Рис. 4.20. Зависимость крутящих моментов Му, AfCK и касательных контактных напряжений ту, тШат от давления в посадке с кадмнро - ванным валом при сборке: первой тепловой (а) и второй гидропрес­совой с маслом МС-20 (б)

О 40 80рт, МЛа О 40 80рт, МПа

6)

Жесткость стыка в соединениях с цинковым и кадмиевым гальваническими покрытиями

0 40 80 рт> МПа 0 40 80 рг, МПа

Рис. 4.21. Зависимость коэффициентов fy, FCK, Кг, Кхпл от давления в соединении при сборке: первой тепловой (а) и второй гидропрес­совой с маслом МС-20 (б)

6» 163

Сворка

Толщина

H

Кх

Кг пл

Покрытия, мкы

Мкм/МПа

Первая тепловая

Д2п = 6...12

7

0,231±0,021

0,309±0,027

0,231 ±0,02

1,92±0,4

Вторая тепловая

Д2п = 6...12

3

0,219

0,287

0,227

2,08

Вторая гидропрессовая с мас­лом МС-20

Д2п = 6...12

7

0,205± 0,023

0,272 ±0,031

0,226±0,011

1,94±0,5

Первая тепловая

Д2п = 25...35

7

0,205± 0,017

0,274±0,021

0,221 ±0,009

2,69±0,35

Вторая тепловая

Д2п = 25...35

3

0,196

0,297

0,205

2,28

Вторая гидропрессовая с мас­лом МС-20

Д2п = 25...35

7

0,186±0,025

0,277± 0,043

0,208±0,013

2,13±0,2

Первая тепловая

Дсй = 4...11

7

0,200±0,022

0,260±0,029

0,214±0,017

I2,04±0,43

Вторая гидропрессовая с мас­лом МС-20

Ас-4...11

7

0,171±0,031

0,277±0,038

0,282±0,007

2,31±0,27

Таблица 4.10

ТУ

Ттах

ТУ

Тяах

Сворка

Толщина покрытия, мкм

Корреляционное уравнение

МПа при р, МПа

40

100

Первая тепловая

Д2в = 6...12

Ту = 2,3+0,19 р Тщах = 4,9+0,23 р

9,9±1,4

13,9±1,6

21,5±1,2

27,5± 1,4

Вторая гидропрессовая с маслом МС-20

Д2п = 6...12

Ту = —20,2+8,026 In р Ттах = -22,1+9,6 1пр

9,4±1,0

13,7±1,7

16,7±0,8

22,2±1,4

Первая тепловая

Д2п = 25...35

Ту = 2,7+0,14 р Ттах = 4,4+0,17 р

8,2±0,5

11,4^0,6

16,S±3,1

21,8±3,в

Вторая гидропрессовая с маслом МС-20

Д2п = 25...35

Ту = —5,28±3,7 In Р Ттах = —7,37±5,4 In Р

8,4±0,2

12,6±0,6

11,8±0,5

17,6±0,1

Первая тепловая

ACd = 4...11

Ту = 4,9+0,13 р Тшах = 5,5+0,17 р

9,6±0,5

12,5±1,1

17,5±0,5

22,5±0,9

Вторая гидропрессовая с маслом МС-20

Дса = 4...11

Ту = —1,39+3,13 tap Тщах = —3,58±4,7 Inр

Ю,1±1,1

13,2±1,1

13,0±0,8

17,4±0,8

СОЕДИНЕНИЯ С НАТЯГОМ

ПРОЧНОСТЬ РАЗЪЕМНЫХ (КЛЕММОВЫХ) СОЕДИНЕНИЙ

Соединения, у которых охватываемая деталь представ­ляет собой сплошное (чаще цилиндрическое) тело, а охватывающая имеет разъем, называют клеммовыми. Их используют для передачи осевых сил и скручиваю­щих моментов силами сцепления соединяемых элемен­тов. …

Расчет прочности соединений при кручении с учетом жесткости стыка

При действии статических нагрузок критерием на­дежности соединения служит его запас прочности, определяемый по наибольшему усилию, которое может передать соединение из условия относительного смеще­ния сопрягаемых деталей. В этом случае, учитывая по­стоянный …

Прочность соединений при статических и динамических нагрузках

Давление в соединениях определяет их несущую спо­собность при статических и динамических нагрузках, прочность соединяемых деталей и параметры сборки и разборки соединений при нагнетании масла в зону контакта. Контактное давление для …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия
+38 050 512 11 94 — гл. инженер-менеджер (продажи всего оборудования)

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Партнеры МСД

Контакты для заказов шлакоблочного оборудования:

+38 096 992 9559 Инна (вайбер, вацап, телеграм)
Эл. почта: inna@msd.com.ua