ГИДРО­ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ НА ОРОШАЕМЫХ ТЕРРИТОРИЯХ

СИСТЕМАТИЧЕСКИЙ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ ДРЕНАЖ

Гидродинамический анализ натурных данных, характеризующих влияние систематического дренажа, позволяет наиболее достоверно обосновать фильтрационную схему дренажа, оценить комплекс рас­четных гидрогеологических параметров и прежде всего фильтраци­онное сопротивление дренажного сооружения по характеру вскры­тия пласта (см. гл. 3, § 1).

В общем случае эта задача представляется сложной в силу того, что для реальных условий характерны как существенная пла­новая неоднородность строения водоносного комплекса, так и не­равномерность поливов в зоне влияния дрены, причем значимость этих факторов пока еще мало исследована и нередко структура фильтрационного потока остается недостаточно ясной. Поэтому для решения обратной задачи чаще всего эффективно применение аналогового моделирования. В сравнительно простых случаях, когда можно считать справедливым предпосылки, позволяющие обосновать схему одномерного планово-плоского ограниченного полуоткрытого потока, решение может быть получено аналитиче­скими методами.

Применение простых приемов расчета удобно для оперативного анализа гидродинамических процессов, формирующихся под влия­нием мелиораций, проверки в натуре проектных расчетных моделей дренажа и внесения корректив в постановку наблюдений на ме­лиоративной системе. Построение мелиоративного горизонтального дренажа в аридной зоне обычно производится таким образом, что расстояние между коллекторами достигает 1,5 км, а между дре­нами— 300 м. Таким образом, общая протяженность линии дре­нажа (из двух стыкующихся дрен в середине межколлекторного пространства) чаще всего оказывается значительно большей, чем

СИСТЕМАТИЧЕСКИЙ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ ДРЕНАЖ

Рис. 65. Схемы расположения наблюдательных скважин на гидрогеологическом створе в типовых случаях строения водоносного комплекса.

А — однородного; б — двухслойного; в — двухпластового

Междренное расстояние. Это позволяет при условии плановой одно­родности строения пласта и при равномерном (в плане) проведе­нии поливов ставить наблюдения, ориентируясь на решение про­фильной обратной задачи. При этом целесообразно размещать рас­четный створ на расстоянии не менее 1,5L от коллектора. Рацио­нальное размещение фильтров наблюдательных скважин в разрезе применительно к типовым схемам строения водоносного комплекса (см. главы 1, 3) показано на рис. 65.

Одновременно с наблюдением за напорами целесообразно из­мерять также и расход дрены. Исходя из того что расход дрены обычно сравнительно небольшой (до 1—3 л/с), замер его можно осуществить достаточно точно с помощью переносного водослива. Поэтому основная погрешность в оценке гидрогеологических пара­метров рассматриваемым методом может быть связана с влиянием инерционности наблюдательных скважин и с отклонением измерен­ной разности напоров Ah от теоретического описания этой ве­личины из-за недоучета нестационарности процесса [10].

При аналитических расчетах дренажа следует учитывать, что основное водопоступление к свободной поверхности подземных вод происходит в период полива. В межполивной период в начальной его стадии на испарение и транспирацию расходуется в основном влагозапас зоны аэрации, одновременно наблюдается спад уровня за счет оттока воды к дренажной сети. Вертикальный поток влаги непосредственно от уровня подземных вод к поверхности формируется на заключительных стадиях процесса, когда значи - тельная часть влагозапаса над уровнем подземных вод уже израс­ходована на испарение и транспирацию. Формально этот момент наступает тогда, когда граница, разделяющая восходящие и нисхо­дящие потоки, опустится до уровня подземных вод.

При закрытом дренаже целесообразно иметь скважину непо­средственно над дреной в водоносном пласте. Анализ режимных наблюдений за уровнями подземных вод на орошаемых террито­риях показывает, что подъем уровня происходит практически мгно­венно по сравнению с продолжительностью межполивного периода. В связи с этим основная информация обычно получается именно для этого периода. Анализ спада уровня осложняется изменением коэффициента водоотдачи во времени и оттоком влаги в зону аэра­ции. Рассмотренные ранее закономерности этих процессов дают основание для оценки ряда характеристик, которые могут быть ис­пользованы при усовершенствовании или реконструкции системы дренажа. К ним относятся «комплексное» сопротивление дрены Фд, определяющее связь между дренажным расходом q и разницей в напорах на дрене и между дренами Но при стационарном ре­жиме, а также расчетная нагрузка на дренаж. Учитывая сложный характер процесса водоотдачи, коэффициент водоотдачи целесооб­разно определять средним за характерные периоды времени. В ча­стности, среднее значение коэффициента водоотдачи можно опре­делить по зависимости

T

Уд—J ?д dt, (6.1)

О

Где V — объем дренажного стока за время і, а АЯ-величина из­менения уровня. Интенсивность питания W за время полива tn определяется в зависимости от подъема уровня Н°

(6.2)

Для анализа спада уровня можно воспользоваться зависимостью (3.74).

Это решение можно несколько упростить, исходя из того, что для периода полива характерно резкое повышение уровня между дренами, которое можно считать мгновенным. В этом случае из­быточный напор на междудреньи при достаточно длительном вре­мени, удовлетворяющем условию at>0,25L2, будет описываться уравнением [18]

H—H°Ae~v2x cos v (1 — jc). (6.3)

Для обработки опытных данных по уравнению (6.3) строится гра­фик зависимости IgH от времени восстановления уровня t. На этом графике опытные точки должны ложиться на прямую линию, имею­щую к оси t уклон it = 0,435v2a/L2 и отсекающую на оси lg Н вели­чину lg#', где #' = #°cosv(l—х). При наличии нескольких пьезометров, располагаемых на различных расстояниях от дрены, получив соответствующие значения можно далее нанести их на график зависимости IgH' от lg(l —х) и совместить его параллель­ным перемещением осей с эталонным графиком зависимости lgcosa от lga. По сдвигам осей этих графиков получим значения

ТАБЛИЦА 40 Таблица зависимости 1/21д=/(В)

£/2£д

В

В

2 "

0

0

2,0

1,12

-

0,2

0,191

5,0

1,58

0,5

0,425

10,0

1,78

1,0

0,643

20,0

1,9

Lg (Я°Л) =Ig Н' — lg cos а и lg v= — lga — lg(l—ж), после чего по величине v, пользуясь рис. 66, найдем соотношение 1/21д.

Для такой обработки можно также использовать данные о

СИСТЕМАТИЧЕСКИЙ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ ДРЕНАЖ

Рис. 66. График функции L/2ZW(v)

Скоростях снижения уровней ун = дН/ді, для которых, дифферен­цируя по времени уравнение (6.3), получим выражение

Cos v (l — х).

(6.4)

VH--

#0Av2a e_V2T

Z.2

Сопоставляя (6.3) и (6.4), можно видеть, чго

VH _ ygq И ~ £2 '

Т. Є. соотношение Ун/Я должно быть постоянным во времени и в пространстве. Такое условие представляет собой важный диаг­ностический признак правильности принятого описания процесса.

При использовании данных об изменении дренажного стока по­сле полива можно исходить из выражения для удельного двусто­роннего притока <?д к дрене

ДН, Но. /с

Дл=2Т ■

Дх

2ВН0

(6.6)

Где величина В определяется по найденному предварительно соот­ношению 1/21д (табл. 40).

Рассмотрим далее соотношение Н L cos у (1 — х) 2fv sin v

(6.7)

(6.5)

■-2TAv Ђ~vH sin v.

Х=0

Обработку данных изменения дренажного стока по уравнению (6.5) также целесообразно вести, строя график зависимости \gq-p, от t, на котором опытные точки должны ложиться на прямую ли­нию, имеющую уклон it = 0,435v2a/L2 и отсекающую на оси lg<?a отрезок 1 gq° . По величине находим проводимость пласта

ТАБЛИЦА 41 Функция /(v, X )

0,6

1

1,18

1,16

1,09

0,98

0,82

0,64

0,8

1,74

1,72

1,65

1,54

1,39

1,21

0,6

2,95

2,93

2,86

2,76

2,61

2,43

0,5

4,17

4,15

4,08

3,98

3,84

3,66

0,6

0,4

0,2

Как видно, в рассматриваемом случае отношение напора в любой точке между дренами к дренажному расходу остается постоянным во времени. Эта закономерность тоже является диагностическим признаком для принятой схемы.

При наличии достаточно развитой сети пьезометров для опреде­ления параметров можно воспользоваться эталонной кривой, пред­ставляющей зависимость H = f(v, х), построенную в координатах IgH от lgf для различных значений v

77=-^-; / (V, --------- CosvOj^SL, (6.8)

^д v sin х

Значения функции f (v, х) представлены в табл. 41.

При v<0,5 функция f(v, х) практически не зависит от х и можно считать f (v, Jc)= 1/v2.

Наблюдаемые значения \gHlqA наносятся на график в зависи­мости от lg*, построенный в масштабе эталонной кривой. Из се­рии кривых f (v, х) выбирается та, на которую точки ложатся луч­шим образом. Таким путем сразу определяется значение v. Далее по сдвигу координатных осей определяется значение проводимости а затем уже и значение водопроводимости.

Igr=lg7/-lg~r, (6.9)

А затем уже и значение водопроводимости.

Сопротивление дренажа находится в зависимости от соотноше­ния по графику (см. рис. 66). При v < 0,3 можно считать 2LK

2L _

Ід =—При наличии только двух пьезометров на между-

V2

Дренье и у дрены (такая схема размещения скважин может рас­сматриваться как предельная) для обработки данных можно во­спользоваться следующим соотношением:

Ял cos v, (6.10)

Н»

Где Ял — превышение напора у дрены, а Ян— между дренами по 188

Сравнению с напором в дренаже. Зная это соотношение, легко найти v, а затем, используя зависимость (6.7), определить водо - проводимость

Ця.

Sin V

(6.11)

Далее, зная Ln в случае двухслойного пласта, можно определить коэффициент фильтрации покровных отложений с использованием зависимости (3.16).

При v<0,5 можно считать v=l/ —~— и преобразовать зави-

Г 2ьл

Симость (6.10)

2?д£д

Т—не­хорошие возможности для определения параметров дают инте­гральные характеристики: объем дренажного стока Qn и интеграл уровня Н*:

/

Q^^q. dt, (6.12)

О

T

Н,— J Hdt, (6.13)

О

Где — приток к дрене.

Рассмотрим далее спад уровня между дренами, закономерности которого определяются решением уравнения фильтрации

32# W 1 дН f(t...

TOC \o "1-3" \h \z ~дхГ + Т-^-ВГ ~дГ (6Л4)

При следующих граничных и начальных условиях:

„ дН г. L дН Н

При х~0 -д—=0; при x—-jr~ Т

Дх ' ---- 2 1 дх 2LX '

при /=0 Н— Но. (6.15)

Проинтегрировав уравнение (6.14) и граничные условия (6.15) в пределах от 0 до оо, с учетом того, что при оо Н-уО, по­лучим

(6-16)

И граничные условия

При *=0 0; при Г**—-(6.17)

Решая уравнение (6.16) при граничных условиях (6.12), получим для междудренья

Q^L^ + LW - (6.18)

+ (6.19)

Рассмотрим далее соотношение Иг

Е,=Н,/<гд. (6.20)

Как видно, отношение интеграла уровня к объему стока опреде­ляет полное сопротивление дренажа. Соответственно при наличии наблюдательной скважины над дреной можно определить интеграл напора при х = 1/2

Н, Цяо+Jj^JA. (6.21)

Тогда отношение интеграла напора Нл к объему дренажного стока Qn примет вид

(6.22)

Таким образом, имея наблюдательные скважины (одну между дренами, а другую у дрены), можно определить следующие харак­теристики:

/

_ _ (б 23)

8 (И*-Ил)

И

Ьл=тйл. (6.24)

Привлекательность этого способа определения параметров обусло­влена прежде всего тем, что при его использовании допускается произвольное изменение интенсивности питания во времени, при­чем знание этой величины, равно как и коэффициента водоотдачи, для расчетов необязательно.

Определение параметров таким способом возможно при рас­смотрении режима подъема уровня при инфильтрации, если исход­ное и конечное положение уровня близко к горизонтальному. По­грешности, которые вносятся неучетом характера начальной или ко­нечной поверхности грунтовых вод, могут быть оценены из решения для произвольной формы этой поверхности. В этом случае имеем

<?д=\У/. + н£ц, (6.25)

WL (А. + - + ц (A Hi + - A- Hk), (6.26)

(6.27)

(6.28)

Где Я0 (x) —начальная или конечная поверхность грунтовых вод. Как видно в частном случае, когда поверхность горизонтальна

(6.29)

Мы приходим к ранее полученным зависимостям (6.18) и (6.19). При использовании предпосылки горизонтальности исходной или конечной поверхности погрешность в определении параметров не будет превышать 10 % при ДЯЛ<0,1ЯЛ1. Этому условию удовлетво­ряют все случаи, когда Ln>L.

В общем случае интегралы в (6.27) и (6.28) могут быть вы­числены при известной форме поверхности грунтовых вод, получае­мой по данным режимных наблюдений. Определить параметры по формулам (6.23) и (6.24) можно также, используя весь цикл от начала подъема уровня до завершения спада. При этом не обяза­тельно использовать весь график изменения уровня, а достаточно проинтегрировать величину напора в тех временных пределах, ко­торым соответствуют равные величины напора на ветвях подъема и спада. Объем дренажного стока определяется тоже для этого периода времени.

(6.30)

При рассмотрении длительного периода времени Т для полу­чения искомых интегральных характеристик можно пользоваться среднемноголетним значением уровня Яср на междудреньи и у дрены и объемом стока на этот период QT. Ht в этом случае можно считать по формуле

Ht=HcpT.

Расчет параметров проводится также по формулам (6.23) и (6.24).

Для определения уровнепроводности пласта по данным просле­живания спада уровней в зоне влияния дрены в межполивной пе­риод можно использовать зависимость

СИСТЕМАТИЧЕСКИЙ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ ДРЕНАЖ

(6.31)

Где Ян — выбранное произвольно на-графике прослеживания зна­чение напора, соответствующее моменту времени tlt.

По данным режимных наблюдений строится график lg—=

Ti

L

СИСТЕМАТИЧЕСКИЙ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ ДРЕНАЖ

L і

Где

— f(t — tB), который в случае соответствия расчетной схемы ре­альным условиям должен быть выражен прямой линией, пересе-

СИСТЕМАТИЧЕСКИЙ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ ДРЕНАЖ

Кающей начало координат. Тогда определяются уклон прямой а =

_ — —„—. и соответственно значение коэффициента уровнепро - t2 — t\

Водности

А=0,0575а (6.32)

В качестве примера решения рассматриваемой задачи приведем гидродинамический анализ работы горизонтального дренажа по данным исследований в районах нового орошения Голодной степи.

Рассмотрим схему относительно однородного строения водонос­ного пласта, которая является достаточно типичной для условий центральной и юго-западной части Голодной степи. На рис. 67 показано строение водоносного комплекса в зоне влияния дрены I-1-D-1 в совхозе 1 Голодной степи, где в 1968 г. проводились ре­жимные наблюдения. Дрены глубиной 3,5 м заложены через 250— 260 м, наблюдательные скважины установлены на расстоянии до дрены соответственно скв. 50 «1 — 20 м (х = 0,08), скв. 46 х2 = = 60 м (х = 0,5) и скв. 47 130 м (х— 1). Изменение дебита дрены во времени, а также характерные графики режима уровня грунтовых вод в июле—сентябре 1968 г. (скв. 46, 47, 50) показаны на рис. 68.

В данном примере мощность водоносного пласта (т = 12,5 м) значительно меньше междудренного расстояния (1 = 260 м); в рассматриваемый период времени проведен полив по всей зоне влияния дрены. По данным гидрогеологической разведки строение водоносного пласта здесь сравнительно однородное, включения ли - тологических разностей другого типа крайне редки. При таких условиях может быть рассмотрена схема одномерного планово-

H-Di

■J—j___

J__ L

J__ L

І, сут

75

50

25

Рис. 68. Графики режима уровня грунтовых вод и дебита дрены

Плоского фильтрационного потока, причем одну из его границ (не­проницаемую) можно установить в плоскости, пересекающей вер­шину «инфильтрационного горба», а другую — по линии несовер­шенного дренажа. Эти предпосылки позволяют считать правомер­ным использование для решения обратной задачи аналитических расчетных зависимостей.

=59,7 м2/сут.

0,013

Учитывая некоторые неточности в замерах уровня, вычислим среднее значение соотношения H/qn. Оно составляет для между - дренья #м/?д = 8,53 (скв. 50) и Hnjqд = 6,29 (скв. 47). Опреде­лим v == 0,7 по формуле (6.10), имея в виду, что cos v = 0,73. Да­лее путем интерполяции с использованием рис. 66 найдем L/2La = = 0,65. Таким образом, 1Д = 200 м. По формуле (6.10) определим водоп ров од и м ость

260

8,53 - 0,75 . 0,68

Среднее снижение уровня за 50 сут составило примерно 1,4 м. Ис­пользуя данные об объеме дренажного стока за этот период, рав­ного 4,6 м2, определим коэффициент водоотдачи по формуле (6.1)

__ 4,6___

1,4-260
и интенсивность инфильтрации по формуле (6.2), имея в виду, что подъем уровня составил в среднем те же 1,4 м, а длительность полива і и — 5 сут

1,4 • 0,013 о с о, w——--у =3,6- Ю-з м/сут.

Проведем обработку этих данных методом интегральных характе­ристик. Значения этих характеристик, подсчитанных по формулам (6.12) и (6.13), следующие: QB=4,6 м2, Н* = 18 сут-м, Ял— = 15,6 сут. м. Им соответствуют значения Иг — 3,9 сут/м и Ил = — 3,4 сут/м.

По формулам (6.23) и (6.24) определим водопроводимость

MZ-w^66 м2/сут

И сопротивление

/ __ 260 • 3,4 ____

£д~Т"(ЗХ-З74) 221 м-

Полученные результаты вполне сопоставимы с определенным ранее другим способом.

Для оценки коэффициента уровнепроводимости по зависимости

(6.32) используют также график прослеживания lg—=

= f(t—/н) по скв. 46 и 50 (рис. 69, а). Значения а получены 2600 и 2700 м3/еут, что при Т = 60 м2/сут соответствует величине р, по­рядка 0,02.

Нередко возникает необходимость в достаточно массовом иссле­довании гидродинамического несовершенства дрен различных кон­струкций, технологии строительства в разнообразных водовмещаю - щих породах, т. е. проведения своего рода гидродинамической съемки дренажа. Для решения этой задачи целесообразнее всего воспользоваться эпизодическим замером положения уровней и де­бита дрены в период квазистационарного режима сработки уров­ней. В этот период (?кв>0,02-^- который наступает сравни­тельно быстро после окончания полива (обычно не более, чем через 5—10 сут), положение уровней приближенно описывается выра­жением [25J

H^^-(L-x) + -±-Lx (6.33)

Или

Н--

±L

4 Т

Х{1 --Ј-] + 2Ls

(6.33а)

_ 2/<д

Где X ~ - J-- и £д — —

СИСТЕМАТИЧЕСКИЙ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ ДРЕНАЖ

0,4

2

Рис. 69. Обработка режимных наблюдений.

А —график прослеживания уровней во времени; б — зависимость Я от 1— скв. 46

(^гЙг -3.4 .10-3 сут-1 ); 2 — СКВ. 50 -3.2 • 10-2 сут-.)

Построенный по данным эпизодического замера график Н — = f jjt^l должен быть выражен прямой, отсекающей на

Осях Н и х{} 2~) отрезки Сі — и С2 — —2ГЯ. Из этих

Соотношений легко найти Т и £д. Следует отметить, что при срав­нительно однородном строении водоносного пласта часто сущест­венным оказывается фильтрационное сопротивление закрытых дрен по характеру вскрытия пласта, т. е. сопротивление собст­венно фильтра дрены. В этом случае можно считать, что Ьл = ==1ф+1нд и, подсчитав значение 1ВД [38], можно установить величину £ф. При двухслойном строении пласта, когда дрена за­ложена в покровном слабопроницаемом слое, чаще всего особенно для открытых дрен. Определив в этом случае по данным гидродинамической съемки величину Х, д»£нд, можно также найти

, „ _n Т. 8тя значение &п«0,73~-—lg'—

L д па

СИСТЕМАТИЧЕСКИЙ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ ДРЕНАЖ

005-

. 1,-J,-J. -,1----------- J---- Ц—LpJ — I,

10 30 50*-*Hi, cyT <1=5-0,14

Рассмотрим этот способ определения параметров на примере гидродинамических исследований, проведенных в Голодной степи (табл. 42) по дрене, заложенной в сравнительно однородном пла­сте при тд = 22 м. Дебит дрены в момент замера q — 0,55 м3/сут.

Пользуясь графиком И

>0-4)"

Построенным по

Этим данным (рис. 69, б), найдем значения С г — —0,14, Сі

Данные единовременного замера напоров в зоне влияния горизонтальной дрены

Дг, м

100

160

200

400

400

Х,

H, м

0,25 1,25

0,4 1,61

0,5 1,77

1

2,28

1

2,20

= 0,49 м и соответственно Т — 30 м2/сут и 1Д= 28 м. При этом величина Анд составляет Інд = 0,73m„lg-23L = 20 м, а і.=

Jta

= — іНд = 8 м, т. е. сопротивлением фильтра дрены опреде­ляется примерно 30 % общей эквивалентной длины £д.

При двухпластовом строении водоносного комплекса определе­ние гидродинамических параметров представляется более слож­ным, для чего необходима постановка специальных режимных наб­людений в соответствии со схемой, показанной на рис. 65, в. При этом по данным наблюдений в пьезометрах с фильтром в обоих пластах могут быть определены значения Т — Т\ + Т2 и L^ описан­ными выше способами (как для однопластовой системы).

Величины Ті и Т2 можно найти, зная соотношения напоров в се­редине междудренья

Ti — T T2=T-Ti; (6.34)

Hl ~ HL

Где Hz — значение напора в скважине_с фильтром в двух пластах.

Для определения значений L'A и Ь можно использовать зави­симость (3.53) и следующее выражение для разницы напоров в се­редине междудренья

Ф(б). (б-35)

Где

1І2--ТСІГ5-; 6=°'5L V-^-rk - (6-36)

Для анализа фильтрационной неоднородности покровных отло­жений наибольший интерес представляют данные замеров напо­ров потока вблизи дрены. Ряд специалистов рекомендуют прово­дить такой анализ, строя гидродинамические сетки потока вблизи дрены [5]. Однако такой путь требует чрезвычайно подробной ин­формации о распределении напоров. Поэтому более эффективным является другой путь, основанный на предварительной схематиза­ции строения покровных отложений с последующим определением
параметров такой схемы. Например, при наличии слабопроницае­мого слоя в основании покровных отложений (см. рис. 47, б) для расчетов может быть использовано уравнение (3.50а). При этом наиболее удобным являются данные замеренных значений напоров под экранирующим слоем (Ял) и в нескольких сечениях в верх­нем слое (#==#! при Л - = Л'ь Я = Я2 при X — х2 и т. д.). Для об­работки таких данных прологарифмируем уравнение (3.50а)

■■Ьпх.

(6.37)

2,3 lg-

Н.

Ял-Я

Опытные данные наносятся на график в координатах lg(#n — Н) и х> проводя через опытные точки прямую линию, най-

2 2 ц „_____ fу о

Дем значения lg(#jx — Н° ) при 1 = 0 и bn = ——lg—д ггл— ■

Л х Н л — Я

Где величины Них берутся для любой точки на проведенной прямой.

Если же замерены только напор в подстилающем пласте Ял и напор Я в одном сечении х верхнего слоя, то уравнение (3.50а) с учетом (3.51) записывается в виде

Ял-Я

(6.38)

Ял

E-V

I + 2 bnLHX

Откуда подбором находится значение bn при рассчитываемом со­гласно (3.3) значении L0 .

Пример расчета. Пьезометрические наблюдения проводились вблизи гори­зонтальной дрены, заложенной на Каиидинском опытном участке (рис. 70, а). Породы под дреной существенно неоднородны по проницаемости, причем выде­ляется более проницаемый слой мощностью тп =3,5 м, подстилаемый менее

Проницаемым слоем мощностью m'n= 2 м.

Из пьезометрических данных видно, что сопротивление иа несовершенство дрены в верхнем слое незначительно и здесь можно считать Н°я =0. Расчеты проведем по уравнению (6.37) на два момента времени —24.V и 31.VIII при значениях Ял=35,08—34,33 = 0,75 м и Ял = 34,79—34,38=0,42 м (табл. 43).

ТАБЛИЦА 43 Обработка опытных данных

Время

24. V

31. VIII

Расстояние х, м

10

13

20

10

18

20

Я

Ял — я я

Ял-Я

0,2

0,54

0,31

0,44

0,3

0,9

0,38 0,36 0,73

0,1

0,32 0,28

0,17 0,25 0,52

0,22 0,23 0,6

СИСТЕМАТИЧЕСКИЙ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ ДРЕНАЖ

Рис. 70. Обработка данных пьезометрических наблюдений вблизи дрены, заложенной в по­кровных отложениях, на два момента времени (24.V и Зі. VIII). По материалам И. К. Дуюнова [5].

А — схематический разрез наблюден­ных данных; б — расчетный график для их обработки

Поскольку здесь известно значение Яд, то нанесем эти данные на график зависимости In [#а/(Ял—Щ] от х (рис. 70, б). Как видно, расчетные точки на этом графике достаточно хорошо укладываются на прямую линию, по уклону которой найдем 6„-=0,032 м-1. По этому значению находим соотношение ко­эффициентов фильтрации слоев k^/k'n — m'um'^b2n =3,5-2-0,0322=0,007. Если по данным полевого опробования принять k'a ==4,5 м/сут [5], то для слабопро­ницаемого слоя к"а =0,032 м/сут, что значительно меньше значения, получен­ного здесь И. К. Дуюновым расчетами по сетке движения (~0,15 м/сут).

ГИДРО­ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ НА ОРОШАЕМЫХ ТЕРРИТОРИЯХ

Квалифицированные услуги в области геологического обследования участка

Невозможно начать возведение дома без начального изучения геологического изыскания. Строительные нормы, используемые при возведении стен, напрямую зависят от полученных результатов изучения почвы. Что такое геология для строительства и как получить …

Инженерная геология в Киеве

Геологические исследования играют большую роль при масштабном строительстве домов, несущих конструкций и производственных мощностей. Среди большого спектра услуг инженерная геология занимает почетное место в потребительском рейтинге на рынке. Компания «Геоплан» …

Геологические исследования

Анализ состояния грунта - это один из самых важных этапов перед началом строительства. Данный спектр исследований позволяет всесторонне и объективно оценить положение дел на строительной площадке, чтобы конструктор мог правильно …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия
+38 050 512 11 94 — гл. инженер-менеджер (продажи всего оборудования)

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Контакты для заказов шлакоблочного оборудования:

+38 096 992 9559 Инна (вайбер, вацап, телеграм)
Эл. почта: inna@msd.com.ua