ПРОЧНОСТЬ НА РАСТЯЖЕНИЕ ПРИ ИЗГИБЕ И РАСКАЛЫВАНИИ
Анализ опытных данных показывает, что прочность на осевое растяжение меньше прочности на растяжение при изгибе. У обычных тяжелых бетонов отношение величины растяжения при изгибе i? p.и к осевому растяжению Rv колеблется в довольно широких пределах:
= 1,5-3.
Яр
Увеличение предела прочности на растяжение при изгибе объясняется пластической растяжимостью бетона перед его разрывом [84]. Отношение между деформациями в момент излома балочки и в момент достижения бетоном напряжения Яр. и может служить мерой увеличения растяжимости бетона за счет его пластических свойств. При очень быстром проведении опыта пластическая растяжимость может проявиться не в полную меру. Чем медленнее воздействует нагрузка на балку, тем более благоприятны условия для развития пластических деформаций и тем меньше окажется изгибающий момент. Поэтому, чтобы получились сравнимые результаты, скорость испытания образцов должна быть одинаковой.
Согласно ГОСТу нагрузка на образец при испытании должна возрастать непрерывно и равномерно со скоростью 0,5±0,2 кГ/см2 в секунду вплоть до разрушения образца. Скорость загружения бетона является решающей для его пластической растяжимости. В связи с этим отношение между полной деформацией, соответствующей моменту разрушения балки, и деформацией, при которой возможно появление трещины (кривая сг — е), колеблется в пределах от 1,5 до 3.
Рассмотрим процесс деформирования бетона изгибаемой балки вплоть до ее разрушения ( рис. 24).
А. Е. Голиков испытывал образцы размером 15ХІ5Х Х60 см у приготовленные из бетона марки 800. Балки нагружали двумя грузами, которые прикладывали в третях пролета. Деформации измеряли тензодатчиками сопротивления, наклеенными в растянутой и сжатой зонах. Нижнюю
2 4 6 8 10 12 т 16 18 20 Є10' —І 1 і і
> і і >
Рис. 24. Зависимость деформаций бетона изгибаемого элемента є от действующих напряжений а
С Ii6<9 Щг 33,5 26fi 20,1 - 6,7 |
A T мкс с к 6 *Ю~5 22 |
18 |
10 |
14- |
67 Цч 20,1 26,8 33,5 Т Щ9 а |
1 — деформации растянутой зоны по показаниям тензодатчиков; 2 — то же, сжатой зоны; 3 — изменение времени прохождения ультразвука Kt в растянутой зоне
Зону балок прозвучивали вдоль растянутых волокон ультразвуковым аппаратом УЗП-65.
Из рис. 24 видно, что кривая а — ев растянутой зоне балок при напряжениях а = 40,2 кПсм2 имеет излом. При том же напряжении обнаруживается излом и на кривой скорости прохождения ультразвука, что характеризует появление пластической растяжимости бетона.
Прочность бетона на растяжение при изгибе, согласно ГОСТ, определяют на образцах-балках сечением 20x20, 15x15 и 10X10 см и длиной соответственно 80, 60 и 40 см. За эталон следует принимать балку размером 15 X 15x60 см (ее размеры выбирают исходя из тех же соображений, которые принимались при выборе размеров образцов для испытания на сжатие). Нагрузка на балки прикладывается в третях пролета. Она создается двумя равными сосредоточенными силами, составляющими половину суммарной нагрузки. При этом в зоне чистого изгиба момент сохраняется постоянным, а поперечная сила равна нулю.
Величину временного сопротивления бетона при изгибе определяют с учетом экспериментальных данных по формуле:
Где Р — разрушающая нагрузка в кГ, I — расстояние между опорами, а и H — ширина и высота балки в см.
Для установления корреляционной зависимости /?ри = = f(R) [177] были использованы данные о высокопрочных [23, 67, 70, 86, 87, 161, 184, 195] и обычных [127, 141, 203] Бетонах.
Растяжение при изгибе определяли на образцах-балках, прикладывая две равные сосредоточенные силы, составляющие половину суммарной нагрузки Р. Силы, приложенные в третях пролета, действовали равномерно по всей ширине балки. Пролет балок соответствовал трехкратному размеру ее высоты. Были использованы балки различных размеров как по сечению, так и по длине: в,'опытах [86, 87, 161! — сечением 10X10 см и пролетом 30 см в опытах [23, 671 — сечением 15 X15 см и пролетом 45 см, в опытах [141 ] — сечением 17,5x25 см и пролетом 75 см.
Результаты статистической обработки данных, приведенных на рис. 25, позволили установить общую корреляционную зависимость между /?ри и R для бетонов марок от 100 до 1200, которая выражается кривой (а). Кривая б
Описывается зависимостью типа (II 1.3) и выражается формулой
Яр. и = 0,8Я*/з. (Ш. З)
Кривые а и б достаточно близко совпадают, поэтому #р. и можно определять по формуле (III.3). Эта формула отличает-
Rpu> К Г/см2 100 |
90 80 70 |
60 50 НО 30 20 10 |
100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 11Q0 1200 /?, ИГ/см2 |
Рис. 25. Зависимость прочности бетона на растяжение при изгибе от его кубиковой прочности R, по данным / — Булгакова и Русановой [23]; 2 — Гоннермана и Шумана [1411- 3 — Дульгеру; 4 — Каплана [161]; 5 — Кордона и Джилеспи [ 127]; 6, 7 — Писанко и Голикова [67, 70]; 8 — Роша [184]; 9 — Сытника [86]; 10 — Сытника и Иванова [87]; 11 — Уокера и Блоума [203]; 12 — Щайд - лера [195]; а —по уравнению кривой регрессии; б—по формуле (Ш. З) |
Ся от формулы (III.2) только коэффициентом. Для всего диапазона прочностей от 100 до 1200 среднее значение
/Ср=%-И = 1,6
Кр
В отличие от принимаемого по ГОСТу для бетонов марок до 600 /Ср - 1,7.
Как видно из рис. 25, зависимости (III.2) и (Ш. З) обусловливаются главным образом прочностью бетона.
В заводских лабораториях, где определять временное сопротивление бетона на растяжение осевое и при изгибе практически невозможно, используется также метод раскалывания кубов или цилиндров. Растяжение бетона при раскалывании Rv. v целесообразно определять на образцах-кубах или цилиндрах.
Чтобы учесть степень уменьшения прочности бетона при его смятии, в общепринятую формулу для оценки растяжения при раскалывании вводится коэффициент ослабления, который для тяжелого бетона принимается равным: /Ссм = Ы [51. Тогда формула для расчета временного сопротивления бетона растяжению при раскалывании примет вид:
Для образцов-кубов
Vp=*cM-gr; (пі.4)
Для образцов-цилиндров
Где Р — нагрузка, раскалывающая образец, в кГ; I — Длина ребра в см; а —длина цилиндра в см; D —диаметр цилиндра в см.
Параллельно с исследованиями высокопрочных бетонов на растяжение осевое и при изгибе испытывались образцы - кубы размером 15x15x15 см на раскалывание [67, 70]. Их изготовляли из тех же смесей и теми же методами, как и образцы, испытанные на растяжение осевое и при изгибе. Кроме того, испытывались образцы-цилиндры диаметром 15 см, длиной 30 см [86, 87, 126] и образцы-кубы размером 10 X 10 X 10 см [41, 203] в возрасте от 3 до 360 суток и прочностью 100—1050 кГ/см*.
Как видно из рис. 26, полученная корреляционная зависимость (кривая а [177]) близко совпадает с зависимостью (кривая б)
ДРвР= 0,55і?2/3. (ІІІ.6)
Достаточно высокое значение коэффициента корреляции г = 0,926 позволяет считать эту зависимость устойчивой.
Рассматривая зависимости (III.2), (III.3) и (III.6), приходим к выводу, что все они имеют структуру формулы Фе - ре и отличаются только коэффициентами. Основным фактором, влияющим на растяжение бетона марок 100—1200, является прочность на сжатие.
Рис. 26. Зависимость прочности бетона на растяжение при раскалывании /?р. рот его кубиковой прочности R, поданным: 1, 2 — Писанко и Голикова [67, 70]; 3 — Сытника [86]; 4 — Сытника и Иванова [87]; 5 —Слесаревой [41]; 6 — Уокера и Блоума [203]; 7 —Чапмена [126]; а —по уравнению кривой регрессии; б—по формуле (III.6) |
Размеры и форма образцов, возраст бетона, а также составы бетонной смеси при использовании в них фракционированных заполнителей, эффективность методов укладки бетона влияют менее существенно на прочность при растяжении.