ПРАКТИЧЕСКИЙ МЕТОД ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ДЕФОРМАЦИЙ УСАДКИ ВЫСОКОПРОЧНЫХ БЕТОНОВ
Поскольку закономерность (VII. 9) остается справедливой в широком диапазоне изменения прочности бетона, для высокопрочных бетонов можно применить методику прогнозирования деформаций усадки тяжелого бетона обычной прочности (см. СН 365—67, приложение 3). В соответствии с этим предельное значение деформаций усадки высокопрочного бетона с момента начала высыхания его в атмосферных условиях может быть вычислено по формуле
Вут«ву. н8& (VII.21)
Где 8у. н — нормативное значение деформаций, представляющее собой усадку бетона произвольного состава в принятых выше исходных условиях и вычисляемое по формуле (VII.9) или принимаемое по табл. 16; Ц и Ц—безразмерные коэффициенты, принимаемые по формулам (VII.4) и (VII.5) и учитывающие влияние размеров сечения элемента и влажности воздуха на величину деформаций.
Для оценки деформаций усадки, развивающихся после тепловлажностной обработки бетона, в выражение (VII.21) следует вводить коэффициент учитывающий влияние пропаривания. Опыты показывают, что деформации усадки пропаренного бетона ниже, чем у бетона естественного твердения. Степень снижения деформативности зависит при этом от режима тепловой обработки. Для обычно практикуемых режимов пропаривания можно принимать этот коэффициент равным = 0,9 [94, 108].
Характер развития усадочных деформаций во времени может быть оценен при необходимости в соответствии с рис. 56 исходя из вычисленных предельных значений 8ут.
Покажем возможность расчетной оценки предельной величины усадочных деформаций высокопрочных бетонов (марок выше 500) путем сопоставления результатов прогноза по формуле (VI 1.21) и имеющихся экспериментальных данных по усадке бетона в контролируемых атмосферных условиях (табл. 17).
Приведенные в таблице опытные величины деформаций (средние по сериям испытаний) представляют экстраполяцию измеренных по методике, изложенной в разделе I.
Расчетные предельные значения деформаций вычислены по выражению (VII.21) с учетом формул (VII.9), (VII.4) и (VII.5) в зависимости от фактических условий испытаний. Одновременно предельные значения деформаций подсчитывали по методикам С. В. Александровского [1], И. И. Улицкого [94] и ЕКБ [96].
Полученные результаты сравнивали с соответствующим опытным значением деформаций (см. табл. 17).
Способы получения высокопрочных бетонов в опытах были весьма различны: использовали высокоактивные цементы (серии 27—33), весьма низкие В/Ц (серии 16, 17, 20), мелкозернистый заполнитель (серии 31, 32), интенсивные методы уплотнения смеси (серия 33). Вследствие этого технологические характеристики бетонных и растворных смесей варьировались в весьма широких пределах (например, расход воды колебался от 132 до 405 л/м3). Как видно из табл. 17, это не повлияло заметно на результаты оценки величин усадочных деформаций высокопрочных бетонов по предлагаемой методике, т. е. СН 365—67. Таким образом, в данном случае, как и при прогнозе деформаций ползучести, технологические особенности получения высокопрочного бетона (в исследованных пределах) имеют второстепенное значение.
В табл. 18 приведены статистические параметры для всей совокупности результатов оценки величины деформаций высокопрочных бетонов — средние отношения расчетных и опытных значений деформаций г)ср и коэффициенты вариации этого отношения б.
Как следует из табл. 18, при оценке величин усадочных деформаций высокопрочных бетонов по методике СН 365— 67, т. е. в предположении однозначной связи этих величин с расходом воды в смеси по формуле (VII.9), удовлетворительно описываются деформативные особенности данных бетонов и обеспечивается наиболее устойчивое совпадение с опытными данными. При этом пределы изменения самих
Статистические параметры (90 опытных образцов) |
Значения статистических параметров при расчете по методике |
|||
СН 365-67 |
ЕКБ |
Улицкого |
Александровского |
|
Среднее отношение расчетных и опытных величин 'Пер Коэффициент вариации 6 в % |
0,99 21,2 |
1,02 24,4 |
0,77 40 |
1,08 27,2 |
Опытных значений деформаций были весьма широкими (от 250 X Ю-6 до 1600X10"°).
Используя однозначную зависимость еу. н от В, заложенную в методике ЕКБ в неявном виде (VII. 12), получаем результаты, достаточно близкие к вычисленным по методике СН 365—67. Однако усложнение зависимости (VII. 12) по сравнению с (VI 1.9) в данном случае не оправдывает себя, поскольку приводит не к уменьшению, а к увеличению разброса результатов расчетной оценки деформаций (6 = = 24,4% вместо б = 21,2%). Наибольшие отклонения от опытных данных наблюдаются у бетонов с повышенным содержанием воды в смеси (например, серии 31 и 32 в табл. 17).
При расчетах по методике И. И. Улицкого, как и следовало ожидать (см. рис. 60), деформации усадки высокопрочных бетонов получаются в среднем существенно заниженными. Чрезмерный разброс результатов (б = 40%), кроме того, вообще ставит под сомнение возможность использования данной методики применительно к высокопрочным бетонам.
По методике С. В. Александровского (при коэффициенте линейной усадки р = 1,5 • 10~2) расчетные значения усадочных деформаций высокопрочных бетонов получаются несколько завышенными по сравнению с экспериментальными. В данном случае несовпадение в среднем расчетных и опытных величин не является показательным, поскольку принятое числовое значение коэффициента Р в достаточной степени ориентировочно. Однако расчеты по этой методике приводят к повышенному коэффициенту вариации (б = = 27,2%), что не зависит уже от достоверности принятого значения р.
Для бетонов, марочная прочность которых варьируется в более широких пределах (от 100 до 1000 кПсм2), результаты прогнозов по методике как И. И. Улицкого, так и С. В. Александровского характеризуются средними отклонениями, противоположными тем, величина которых получена для высокопрочных бетонов (табл. 18). Это объясняется особенностями исходных зависимостей (VII. И) и (VII. 13) на рис. 60, которые неточно отражают действительные экспериментальные закономерности.
В то же время при расчете деформаций по методике СН 365—67 и ЕКБ статистические параметры в табл. 18 мало отличаются от тех, которые были получены О. Я. Бергом и Е. Н. Щербаковым [20] применительно к бетонам обычной прочности. Таким образом, лишь предположив, что существует однозначная связь между величиной усадки бетона и расходом воды в смеси, можно получить одинаковую достоверность количественных оценок усадочных деформаций тяжелого бетона независимо от прочностных показателей материала (по крайней мере, в пределах марочной прочности от 100 до 1000 кГ/см2).