0 ВЛИЯНИИ ПОДВИЖНОСТИ БЕТОННОЙ СМЕСИ НА ПОЛЗУЧЕСТЬ ВЫСОКОПРОЧНОГО БЕТОНА
Преимущества предложенного метода прогноза деформаций ползучести обусловлены не только тем, что он прост и позволяет получить достаточно надежные результаты. Важно и то обстоятельство, что отпадает надобность (в отличие, например, от методики ЕКБ) непосредственно учитывать такие факторы, как активность цемента (или В/Ц Смеси), предусмотреть которые на стадии проектирования наиболее трудно.
Нормирование величин деформаций ползучести можно еще более упростить, если попытаться заменить в формуле (VI. 13) один из двух независимых параметров (расход воды в смеси В) обобщенным параметром, характеризующим подвижность (удобоукладываемость) бетонной смеси. Это целесообразно сделать, поскольку и прочность бетона, и подвижность бетонной смеси являются наиболее стабильными характеристиками качества бетона, которые выбираются и контролируются независимо от свойств составляющих. Кроме того, обе эти характеристики могут быть назначены уже на стадии проектирования конструкции; они обосновываются ее расчетными параметрами, конструктивными особенностями элемента (форма сечения, густота армирования), а также технологией изготовления (положение при бетонировании, метод уплотнения смеси и т. п.).
Понятно, что оценка величины деформаций ползучести по прочности бетона и подвижности бетонной смеси более приближенна, чем по прочности и расходу воды в смеси. Это связано с появлением дополнительных факторов, определяющих взаимосвязи между жесткостью смеси и количеством воды затворения (водопотребность цемента, гранулометрический состав заполнителя, его максимальная крупность и т. д.). Поэтому при учете подвижности смеси получаются осредненные результаты, справедливые для однотипных тяжелых бетонов, но такой учет более удобен в ряде случаев для прогноза свойств ползучести бетона проектируемой конструкции. Покажем возможность получения искомой зависимости для высокопрочных бетонов, изготовляемых с учетом тех требований к качеству материалов, которые были оговорены в главе I (портландцемента с нормальной густотой теста Кн. г = 0,25^-0,26, фракционированный щебень максимальной крупности 20 мм, песок средней крупности, оптимальный гранулометрический состав заполнителя). Метод может быть использован и для оценки свойств бетонов с другими характеристиками материалов при условии, если внесены соответствующие коррективы в значения расходов воды, потребных для получения смесей разной жесткости.
Учитывая характер изменения водопотребности смесей одинаковой жесткости по формуле (1.6), а также соотношение (1.1), после некоторых преобразований представим
Выражение (VI. 12) в следующем виде:
Ch-IO^BOMz,/?), (VI .16)
Где /г (Г, R) =----------- —--------- ;
/1V ; [/? + 84(2Г—0,5)1(12,5—z)
|
Обычной прочностью значения функции, входящей в выражение (VI. 16), определяются преимущественно изменением марочной прочности R и мало зависят от других технологических параметров, если они изменяются в обычных пределах. Как видно из рис. 53, это положение остается справедливым и для зоны высоких прочностей (R = 700-f - Ч-1 ООО), что позволяет оперировать средними значениями функции /i(z, R) для бетона любой заданной марки. С учетом указанных средних значений в табл. 12 приведены нормативные величины меры ползучести высокопрочных бетонов из смесей разной жесткости, вычисленные по выражению (VI. 16). Значения расходов воды В0 приняты в соответствии с рис. 1. Данные табл. 12 позволяют оценить степень влияния жесткости бетонной смеси на ползучесть бетонов, наличие |
В0 — расход воды для получения бетонной смеси требуемой жесткости на заданных составляющих при Z0 ^ 2. Е. Н. Щербаковым [110] было показано, что для бетонов с
|
Жесткость (удобо - укладываемость) бетонной смеси по техническому вискозиметру (ГОСТ 10181—62) в сек |
Расход воды В0 в л/м8 |
Нормативные значения меры ползучести СНХ106 для бетона марок |
|||
|
700 |
800 |
900 |
1000 |
||
|
15—25 |
174 |
4,6 |
4,2 |
3,8 |
3,5 |
|
30—50 |
164 |
4,3 |
3,9 |
3,6 |
3,3 |
|
60—80 |
153 |
4 |
3,7 |
3,4 |
3,1 |
|
90—120 |
146 |
3,8 |
3,5 |
3,2 |
2,9 |
Которого часто обнаруживают измерением деформаций [157, 205, 206]. При изменении жесткости от 15 до 120 сек Это влияние соизмеримо с влиянием прочности рассматриваемых бетонов. Оно окажется еще более существенным, если подвижность смеси будет изменяться в более широких пределах [110].
