ТЕХНОЛОГИЯ ПЛАСТМАСС НА ОСНОВЕ ПОЛИАМИДОВ

Трение и износ полиамидов

Материалы, используемые для изготовления тру­щихся деталей, должны обладать низким коэффи­циентом трения и высокой износостойкостью. Боль­шинство полиамидов характеризуется хорошим соче­танием этих свойств. Вследствие того что эти свойства наибольший интерес представляют для потребителей полиамидов, последующее изложение посвящено глав­ным образом практической стороне вопроса с привле­чением лишь минимально необходимых теоретических положений.

Трение

При скольжении в условиях отсутствия влаги ко­эффициент трения полиамидов, определенный по стан­дартной методике, несколько больше, чем у большин­ства термопластичных материалов (табл. 3.5 [30]).

Публикуемые таблицы статических или динамиче­ских коэффициентов трения служат лишь отправной

Таблица 3.5. Коэффициенты трения скольжения различных пластмасс (образцы испытывали после механической обработки)

Коэффициент трения

Материал

По пласт­массе

Стали по пластмассе

По стали

Полиэтилен Поливинилхлорид Пол и метилметакрилат Полистирол ПА 66

Политетрафторэтилен

TOC \o "1-3" \h \z 0,25 0,25 0,30

0,40—0,45 0,35-0,40 0,40—0,45

0,40—0,6 0,50 0,45—0,5

0,40—0,5 0.40-0,50 0,40—0,5 0,30 0,25 0.30

0,04 0,04 0,10

Точкой для выбора материала при изготовлении дета­лей с трущимися поверхностями. Более информатив­ными величинами являются значения коэффициентов трения, полученные в условиях испытаний, модели­рующих реальные режимы эксплуатации изделия. Предпочтительность такого подхода вытекает из того, что коэффициент трения зависит от многих факторов, как-то: величина нагрузки, относительная скорость скольжения, чистота поверхности, природа трущихся поверхностей, температура и влажность. Все эти па­раметры должны контролироваться при испытаниях.

На износ помимо трения, играющего основную роль в этом процессе, оказывает влияние и ряд дру­гих факторов. При трении может происходить значи­тельный разогрев материала, обусловленный малой теплопроводностью ненаполненных пластмасс, что ог­раничивает возможность их использования, поскольку при высокой температуре развиваются большие де­формации. Это отражается в ограничении предельного значения Р1/-фактора, что подробнее описано ниже.

Разделить сопротивление материала трению и из­носу, как правило, практически невозможно, если, ко­нечно, исключить случай, когда имеет место однократ­ный контакт трущихся поверхностей.

Можно выделить два случая воздействия внешних нагрузок при использовании полимеров в трущихся деталях, а именно — малые нагрузки при высоких скоростях скольжения (например, в подшипниках и
втулках) и большие нагрузки при низких скоростях (такие случаи встречаются при использовании поли­меров в накладках опор трения узлов машин, пред­назначенных для небольших перемещений при значи­тельных нагрузках). Полиамиды, как правило, при­меняют в первом случае.

(3.9)

Теории трения базируются на основных законах, впервые сформулированных Амонтоном еще в 1699 г. Первый закон, который гласит, что сила трения, воз­никающая при скольжении одного тела по поверхно­сти другого, пропорциональна силе, направленной по нормали к поверхности, может быть записан следую­щим образом:

Р — F/W

Где ц— коэффициент трения; F — сила трения; W — нормальная нагрузка.

(3.10)

Второй закон устанавливает, что сила трения не зависит от площади поверхности контакта двух тел. В настоящее время хорошо известно, что реальная поверхность контакта двух тел значительно меньше кажущейся и нагрузка распределяется на небольшом числе шероховатостей на поверхности тела. При пер­воначальном контакте двух тел эти шероховатости пластически деформируются до уравновешивания при­ложенной нагрузки, так что величину действительной поверхности контакта можно выразить следующим об­разом:

А = W/P

Где А—действительная поверхность контакта; W—внешняя на­грузка; Р— давление.

(ЗЛО

В настоящее время полагают [31], что сопряжен­ные поверхности, пластически деформируясь под дей­ствием приложенной нагрузки, «прилипают» друг к другу по месту расположения шероховатостей. Если движение происходит параллельно этим поверхно­стям, то сила, необходимая для преодоления сил тре­ния, равна усилию, затрачиваемому на разрушение точек контакта. Таким образом:

F = AS

Где S — сдвиговая прочность материала.

Комбинация уравнений (3.10) и (3.11) дает

(3.12)

F = WS/P

И коэффициент трения можно связать с отношением S/P.

Формулу (3.12) применяют главным образом к ме­таллам, которые после перехода через предел теку­чести способны к чистой пластической деформации. Для полимеров, которые обнаруживают вязкоупругие свойства, истинная поверхность контакта определяет­ся соотношением

А ОО Г"

Причем п < 1.

Следовательно, коэффициент трения полимеров умень­шается с увеличением приложенной нагрузки. Это положение подтверждается экспериментальными на­блюдениями.

В сухой атмосфере коэффициент трения полиами­дов незначительно изменяется с температурой, если полимер находится значительно ниже температуры плавления. В табл. 3.6 [31] приведены значения ко­эффициента трения ПА 66 при различных температу­рах, полученные на модифицированном приборе Боу - дена — Либена. Обработка трущихся поверхностей в случае сухого трения влияет на показатели трения и, как и следует ожидать, при улучшении качества об­работки поверхности коэффициент трения снижается.

Увеличение влагосодержания повышает коэффи­циент трения полиамидов. Изменение внешних усло-

Таблица 3.6. Влияние температуры на коэффициент трения ПА 66

Коэффициент трения

Температура, °С

Полиамид

Полиамид

Сталь

По полиамиду

По стали

По полиамиду

20

0,46

0,43

0,33

60

0,45

0,43

0,36

100

0,46

0,54

0,37

120

0,46

0,54

0,45

140

0,53

160

0,57

180

0,60

—■

Таблица 3.7 Кинетические коэффициенты трения и скорость износа при скольжении полиамидов по стали (продолжительность испытания — 24 ч; высота рельефа на поверхности стали—2 мкм; давление — 0,5 кгс/см2; скорость скольжения — 0,6 м/с; температура поверхности — около 40 °С)

Полиамил.

Коэффициент

Скорость

Трения

Износа, мкм/ч

ПА 66

0,35—0,42

0,09

ПА 6

0,38—0,45

0,23

ПА 6, ПА анионный

0,36—0,43

0,10

ПА 610

0,36—0,44

0,32

ПА 11

0,32—0,38

0,80

ПА 6 + 2,5% MoS2

0,30

0,05

ПА 6, анионный + 1,5% MoS2

0,30

0,06

ПА 66 + 8% полиэтилена высокой

0,19

0,10

Плотности

Вий и, в частности, влажности окружающей среды очень быстро приводит к изменению показателей тре­ния полиамидов, поскольку определяющую роль в этом процессе играет поверхностный слой мате­риала.

Исследования трения пары полимер — металл по­казали, что при длительном скольжении часть поли­мерного материала переносится на металлическую по­верхность и, в известной степени, — наоборот.

При образовании стабильной адгезионной пленки и сохранении неизменного режима трения наблюдает­ся постоянная скорость износа пластмассы вплоть до разрушения адгезионной пленки. В сущности, это яв­ление аналогично образованию граничных пленок при смазке. При трении полиамидов по сухой поверхности действительно наблюдали образование таких пленок, которые оказались весьма стабильными.

Несмотря на то что адгезионные пленки могут об­разовываться из исходного полиамида, в полимер можно вводить добавки, образующие на металличе­ской поверхности прочную адгезионную пленку, не разрушающуюся при действии больших нагрузок и при высоких скоростях. Это является способом моди­фикации материалов, применяемых для производства подшипников скольжения. В качестве таких добавок могут использоваться неорганические материалы с че­шуйчатой структурой, обеспечивающей скольжение при трении, такие как графит и дисульфид молиб­дена. В формировании адгезионной пленки наряду со специально введенной добавкой принимает участие и сам полимерный материал. Более поздние исследова­ния были посвящены введению в полиамидную мат­рицу полимеров с низким коэффициентом трения и улучшенными деформационными свойствами. Для этой цели использовали полиэтилен и политетрафтор­этилен. В табл. 3.7 [32] приведены данные по кине­тическим коэффициентам трения и скорости износа при трении ряда полиамидов о сталь с добавками марганца и хрома.

Износ

Из многих известных механизмов износа полиами­дов в процессе эксплуатации два являются наиболее важными. Это абразивный и адгезионный износ. При использовании полиамидов в непрерывно скользящих деталях существенное значение приобретает также усталостный износ, в который переходит абразивный износ по мере сглаживания трущихся поверхностей. При этом возникают локальные нарушения сплошно­сти материала в результате действия циклических на­пряжений. Кавитационный (или эрозионный) износ может встречаться в деталях, двигающихся с высокой скоростью в жидкой среде.

Благодаря своей износостойкости полиамиды ус­пешно заменяют металлические материалы, например бронзу, в различных деталях. Так, лопасти гребных винтов, полученные из полиамида методом «химиче­ского формования» и использующиеся на небольших береговых военно-морских судах, гораздо меньше подвержены кавитации и эрозии, чем гребные винты, изготовленные из бронзы. Дополнительным преиму­ществом полиамидов является их высокая стойкость к коррозии в морской воде. Полиамиды также успеш­но используют при облицовке желобов, в приводных ремнях и ковшах транспортеров, где материал под­вергается эрозии под действием ударов твердых ча­стиц, например угля или минеральных руд. При за­мене традиционной стальной облицовки на полиамид срок эксплуатации деталей значительно возрастает. Замена стальных ковшей на ковши из полиамида, полученные методом «химического формования», по­вышает их срок эксплуатации в 3 раза.

Абразивный износ полимеров подробно описан Ланкастером [33], который обобщил результаты экс­периментальных работ по истиранию полимеров на грубых металлических поверхностях, наждачной бу­маге и металлической сетке и описал общую картину процессов износа. Как при истирании двух тел (когда износ обусловлен относительным перемещением тру­щихся поверхностей и вызван существованием на них твердых выступов), так и при истирании трех тел (когда износ обусловлен присутствием твердых ча­стичек, находящихся либо между трущимися поверх­ностями, либо закрепленных в одной из них) поли­амидные поверхности обладают исключительной ус­тойчивостью.

Взятый из работ Ланкастера [33] рис. 3.28 иллю­стрирует сравнительные скорости износа полимеров и металлов по наждачной бумаге и по гладкой стали. Полиамиды обладают наименьшей скоростью износа из всех испытанных полимеров, что объясняется опти­мальным сочетанием упругости, пластичности и высо­кой усталостной стойкости по сравнению с другими

Скорость .износа, см3/(см-кг) Скорость износи, см3Цсм-кг)

I______ I_______ I— I____ L

Полиэтилен -- tliineц -------------

Яолитетрафторзтилг,'----------------------------------------------- Олово -------------

Полипропилен ---------------------------------------- Кадмий -------------

Полисщедшль ---------------------------------- Политетрафторэтилен------------------

ПВХ-------------------------------------------------------------------- Полипропилен -------------

.Свинец ---------------------------------------- Мягкая сталь

V--------------------------------------------------------------------- ПММА

ЛММА ------------------------------ Полиацеталь -----------

TOC \o "1-3" \h \z Полионсиэтилен ---------------------------------------------------------- Зпоксид (US) --------- .

--------------------------- Полиамид 16 —

Поликарбонат ------------------------- ■

Полиамид 6 ■

Полиамид 66 ----------------------

Олово ---------------------

Серебро -----------------

Медь

Бронза

Железо „Армко" -----------------------------

Мягкая сталь ----------------------------

Рис. 3.28. Сравнительные скорости износа полимеров и металлов на наж­дачной бумаге и гладкой стальной поверхности.

Более твердыми полимерами. Как видно из рис. 3.28, при износе на режущих поверхностях, например на наждачной бумаге, износостойкость металлов выше, чем полимеров, но среди полимеров полиамиды обла­дают наибольшей устойчивостью.

Опыт применения деталей из полиамидов свиде­тельствует об их высокой износостойкости при исти­рании, в котором участвуют три компонента. Во мно­гих производствах, в частности в горнодобывающей и цементной промышленности, где машины эксплуати­руются в условиях запыленной атмосферы, требуются детали, отличающиеся высокой износостойкостью при истирании, в котором участвуют три компонента. В настоящее время нельзя утверждать, что стандарт­ные испытания на истирание служат хорошим осно­ванием для выбора материала, и пока процессы из­носа не будут более подробно изучены, эти испытания не заменят опыта практической эксплуатации.

Как и для металлов, для полимеров широко изу­чен адгезионный механизм износа с целью разработки надежной теории, позволяющей предсказать срок службы и поведение при эксплуатации деталей, рабо­тающих в условиях такого износа. При наличии жид­кой смазки теория, разработанная для металлов, обычно пригодна и для пластмассовых поверхностей. Однако в отличие от металлов, пластмассы и, в част­ности, полиамиды способны эффективно работать в сухой атмосфере или после первоначального смазы­вания. Поэтому полиамиды часто используют в меха­низмах скольжения или подшипниках, где невозможно или неудобно обеспечить смазку трущихся поверхно­стей в процессе эксплуатации.

Известно множество типов испытательных машин для определения износа полимеров при трении сколь­жения. Наиболее доступными являются двухдисковая машина SAE (типа машины Амслера) и Denison Т-62. Литературу, касающуюся условий испытаний полиме­ров на износ, и классификацию испытательных машин можно найти в обзоре [34]. Наиболее распространен­ный, в частности в США, способ испытания полимеров заключается в том, что из исследуемого материала приготовляется цилиндр, который закрепляется в оп­равке. Трение осуществляется поджатием образца за­
данной нагрузкой к вращающемуся валу. Скорость износа зависит от приложенной нагрузки и смещения одной поверхности относительно другой. При таких испытаниях в условиях постоянной температуры ско­рость износа выражается следующим образом:

V = KFVT

Где v — объем продуктов износа, м3; V — скорость скольжения, м/с; F— приложенная нагрузка, Н; Т — время, ч; К — фактор из-

М3/с носа, -7J т~ •

' Н • м/ч

Нагрузку, приложенную перпендикулярно оси, можно пересчитать в давление. Тогда выражение для скорости износа принимает вид:

R = KPVT (3.13)

Где Р = F/A, Н/м2; А — номинальная площадь втулки, м2; R — радиальный износ, м.

Достоинство этой формулы состоит в том, что она непосредственно связывает скорость износа с давле­нием и скоростью (PV-фактором) и, следовательно, характеризует износостойкость материала. Износо­стойкость различных материалов в зависимости от PV-фактора была оценена Праттом [35]. Соответ-

Таблица 3.8. Скорость износа композиций, работающих в режиме сухого трения

Радиальная скорость износа, мкм/ч

Материал

При РК = 172 Н-м-'.с-1

При PV = 86 Н-м_1-с-1

ПА 66

ПА 66 + MoS2

Вспененный полиамид + MoS2 Пропитанный маслом вспенен­ный полиамид Полиацеталь

Стеклонаполнепный поликар­бонат

Эпоксидная смола, наполнен­ная MoS2 Политетрафторэтилен + 15%

Стеклянного волокна Политетрафторэтилен, напол­ненный бронзовым порош­ком

350

7

Трение и износ полиамидов

О w г о зо w 50 но

Путь износах10!,см

Рис. 3.29. Объемная скорость износа полиамидов (метод скре­щенных цилиндров):

1 — полиамид с добавкой, увели­чивающей значение РК-фак - тора )скорость износа

7,0-Ю-10 см3/(см •кг)]; 2 —ПА 66 +

Нг MoS і [скорость износа

2,5-Ю-10 см3/(см-кг)].

Ствующие данные приведены в табл. 3.8. Как видно, полиамиды выгодно отличаются от других полимер­ных материалов. Повышение износостойкости поли­амидов достигается при введении в состав композиции дисульфида молибдена.

Автором для быстрого и удобного сравнения пласт­масс по скорости износа был предложен новый метод испытания износостойкости материалов. По этому ме­тоду цилиндрические образцы из испытуемого мате­риала приводятся в соприкосновение с вращающимся валом, ось которого перпендикулярна оси образца и нагружаются заданным усилием. При этом устанав­ливаются определенные условия испытаний (темпе­ратура и влажность окружающей среды, нагрузка, скорость скольжения, материал вала и степень его обработки). Объем эллипса, образующегося в образце (размеры которого определяются измерением его осей) пропорционален износу испытуемого материала. Для большинства пластмасс при фиксированных на­грузке и скорости скольжения объемный износ после относительного короткого начального периода линей­но зависит от времени, что свидетельствует о постоян­ной скорости износа. Для большинства полимерных материалов при соответствующем выборе нагрузки и скорости такие линейные зависимости, необходимые для расчета скорости износа, могут быть получены в течение нескольких суток.

На рис. 3.29 приведены типичные эксперименталь­ные данные для полиамидов, полученные в лаборато­
рии автора. Ниже приведены значения скорости из­носа, полученные описанным методом для различных материалов, которые могут применяться в подшипни - ках:

Скорость износаХЮ

См3-см

-'•кг

Экструзионный ПА 66 ... .

4,0-

-4,8

ПА 66, наполненный MoS2 . .

1,6-

-3,0

ПА 6, анионный...................

1,6-

-2,4

Сополимер ПА 6/12. анионный

(90: 10)...........................

1,6-

-2,1

Сополимер ПА 6/12, анионный

(80:20)............................

2,8-

-6,2

Полиацеталь (гомополимер) .

0,1-

-0,2

Полиацеталь, наполненный по­

Литетрафторэтиленом. . .

0,6-

-0,7

Политетрафторэтилен....

55-

-93

Политетрафторэтилен, напол­

0,7-

-1,0

Ненный слюдой..................

Высокомолекулярный полиэти­

Лен................................

0,2-

-0,3

При анализе приведенных результатов, обращает на себя внимание роль наполнителя.

Эти данные могут использоваться для первона­чального выбора материала, но они должны коррек­тироваться для специфических условий его последую­щего использования. Естественно, что нет гарантий полного совпадения результатов, полученных с по­мощью описанного метода, с эксплуатационными ха­рактеристиками материала, и для более обоснован­ного выбора полимерного материала необходимо про­ведение его испытаний на износ при наиболее полном моделировании реальных условий эксплуатации.

При оценке характеристик износа пластмассовых материалов необходимо различать скорость износа и «период жизни» изделия. Как уже говорилось, после начального периода скорость износа может быть оп­ределена достаточно быстро на основании упомянутых стандартных испытаний. Однако, если испытания на износ продолжаются длительное время, то, как было замечено для некоторых пластмасс, включая поли­амиды, режим постоянной скорости износа через не­которое время сменяется интенсивным нарастанием износа, что может быть обусловлено разрушением ад­гезионных пленок или. другими факторами. Этот эф­фект определяет работоспособность материала.

Для полной оценки характеристик износа необхо­димо определение «периода жизни» износостойких материалов при различных значениях PV-фактора. На практике, как и при проведении испытаний на пол­зучесть, выбирают несколько значений PV, для кото­рых определяют «период жизни» образца. Соответ­ствующие показатели для других значений PV-фак - тора могут быть получены интерполяцией.

Определение «периода жизни» обычно требует длительного времени, поскольку ускоренные методы испытаний в этом случае неприменимы. Метод скре­щенных цилиндров, предложенный автором для оцен­ки скорости износа и использующийся для определе­ния снижения износа полиамидов при наполнении, неприменим для длительных процессов, в частности вследствие неточности в измерении «эллипса износа».

Антифрикционные свойства

В настоящее время полиамиды широко используют для изготовления износостойких деталей подшипни­ков, таких как гладкие цапфы, осевые опоры трения, обоймы шариковых н роликовых подшипников. По­лиамиды заменяют традиционные цветные металлы, что объясняется их способностью выдерживать воз­действие высоких нагрузок и скоростей скольжения при минимальном износе. Кроме того, детали из по­лиамидов бесшумны при работе и не подвержены кор­розии. В ФРГ эта область применения полиамидов регламентируется стандартом VDI-2541, в котором проводится общая информация и рекомендации по ис­пользованию ненаполненных термопластичных мате­риалов в опорах трения.

Оценка износостойких материалов

Работоспособность термопластичных материалов в опорах трения обычно выражается предельным зна­чением РК-фактора, представляющим собой макси­мальную величину произведения давления на скорость вращения вала, при которой успевает освободиться выделяющееся при трении тепло. Предельное значе­ние РУ-фактора не является константой материала, а изменяется в зависимости от размеров и геометри-

Трение и износ полиамидов

"і І І І І І І І І І І І І І ГЧі іМ ^ X

ІЗ 5 1 10' 1,5 г З 5 7 10° 1,5 І

Скорость на поверхности, м/с

Рнс. 3.30. Типичные зависимости Р — V для материалов, использующихся в опорах трении (23 °С, относительная влажность окружающей среды 50%): /_ПА 6, полученный анионной полимеризацией и наполненный MoS2; 2—ПА 66 и полноксиметилен; 3 — политетрафторэтилен, наполненный слю­дой; 4 — ударопрочный полиэтилен; 5 —политетрафторэтилен.

Трение и износ полиамидов

Ёргмя Ьрищвния *10!,ч

Рис. 3.31. Износостойкость ПА 66 и полиацеталя, наполненного политетра­фторэтиленом, при различных значениях /'Н-фактора (значения /'^-фак­тора даиьі в Н • м~1 ■ с"'1).

Ческой формы детали, степени обработки поверхности вала и некоторых других факторов. Если значение PV-фактора превышает предельно допустимое, то под­шипник подплавляется, деформируется и его фрик­ционные характеристики нестабильны. Предельно до­пустимое значение PV-фактора часто определяют ускоренным методом, известным как метод «ступен­чатого испытания». В этом случае производят ступен­чатое увеличение нагрузки на подшипник через рав­ные интервалы времени (около 45 мин). При этом измеряют крутящий момент и температуру. Предель­но допустимое значение РУ-фактора отвечает усло­виям, при которых неограниченно растет крутящий момент или температура трущихся поверхностей [36]

Зависимость Р от V может быть представлена в виде набора точек, произведение координат кото­рых дает предельно допустимое значение РК-фак - тора. В двойных логарифмических координатах эта зависимость практически линейна. Рис. 3.30, на кото­ром приведены зависимости Р—V для некоторых промышленных термопластов [37], демонстрирует преимущества полиамидов перед другими полимера­ми. Многие специалисты считают, что предельно до­пустимое значение PV-фактора характеризует стой­кость изделия к повышению температуры до перехода в высокоэластическое состояние материала лишь для определенных условий эксплуатации и, в частности, для данной конфигурации подшипника. Поэтому для предсказания поведения материала при длительной работе необходимо провести испытания на износо­стойкость изделия при различных значениях PV ниже предельного уровня и определить скорость износа и период работоспособности (т. е. время до резкого уве­личения износа) для каждого значения PV. На рис. 3.31 приведены скорости износа и «периоды жиз­ни» промышленного полиамида и ненаполненного по - лиацеталя для различных значений РУ-фактора [38].

Влияние наполнителей

Износостойкость полиамидов увеличивается при введении в них некоторых наполнителей. Наполнитель выполняет две основные функции — понижает трение

Рис. 3.32. Влияние добавок, уве­личивающих предельное значе­ние РК-фактора на темпера­туру подшипвика и коэффи­циент трении ПА в: / — ПА 6; 2 — композиция на ос­нове ПА 6 с добавкой увеличи­вающей предельное значение РК-фактора.

И скорость износа и/или увеличивает теплопровод­ность материала, что необходимо для снижения тем­пературы рабочей поверхности. Прямым следствием низкого трения в подшипнике является слабый разо­грев поверхности. В то же время при неизменной тем­пературе возможно увеличение нагрузки, т. е. увели­чение Р 1/-фактора. На рис. 3.32 [39] показано влия­ние добавок, увеличивающих допустимые значения PV-фактора ПА 6, определяемые по величине коэф­фициента трения и температуре подшипника. Введе­ние таких добавок, уменьшающих силу трения и тем­пературу поверхности, не вызывает чрезмерного уве­личения скорости износа или ухудшения механических свойств материала.

ТЕХНОЛОГИЯ ПЛАСТМАСС НА ОСНОВЕ ПОЛИАМИДОВ

Технология производства ПВХ окон и оборудование для решения задач

Сегодня мы расскажем о технологии производства ПВХ и металлопластиковых окон, а также объясним, какое оборудование и на каких этапах для этого используется. Эти знания не будут лишними, если вы собрались …

МЕХАНИЗМЫ ОБРАЗОВАНИЯ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРОИЗВОДСТВА ДРУГИХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПОЛЙАМИДОВ

Полиамид 11 Этот полиамид образуется при конденсации амино­кислоты и впервые был получен в 1935 г. Карозерсом. В настоящее время он производится в основном Фран­цузской фирмой «Aquitaine Organico» под торговым названием …

Материалы для переработки литьем под давлением

В настоящее время создана широкая гамма раз­личных материалов на основе полиамидов, содержа­щих все необходимые добавки, что позволяет обеспе­чить комплекс заранее заданных свойств готового из­делия, а в некоторых случаях улучшить перерабаты …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия
+38 050 512 11 94 — гл. инженер-менеджер (продажи всего оборудования)

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@inbox.ru
msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Оперативная связь

Укажите свой телефон или адрес эл. почты — наш менеджер перезвонит Вам в удобное для Вас время.