ТЕРМОСТОЙКОСТЬ
Способность огнеупоров противостоять, не разрушаясь, колебаниям температуры при нагревании или охлаждении называют термостойкостью. По ориентировочной оценке 4$ огнеупоров разрушается
вследствие недостаточной их термостойкости при температурах, значительно более низких, чем огнеупорность (плавление). В основе явлений, вызывающих термическое разрушение, лежат процессы, связанные с возникновением в материале напряжений. Термические напряжения бывают двух видов: напряжения I рода, вызываемые градиентом температур, и напряжения II, вызываемые анизотропией термического коэффициента линейного расширения, химическими реакциями, расширением при полиморфизме. Эти напряжения возникают при постоянной температуре, их называют также химическими. В обоих случаях напряжения возникают тогда, когда материал не имеет возможности свободно изменять свой объем по тем или иным причинам. Наиболее подробно изучена термостойкость при напряжениях I рода.
При нагревании тела с поверхности внешние (поверхностные) слои его нагреваются и расширяются быстрее, чем внутренние. Напряжения, возникающие из-за препятствия изменению размеров, являются сжимающими, поскольку тело стремится расшириться. При охлаждении возникают растягивающие напряжения. Величина напряжений прямо пропорциональна термическому коэффициенту линейного расширения, модулю упругости, перепаду температур (Тср—Т) и обратно пропорциональна (1—ц) по формуле (II.39). Значения напряжений, как было показано, могут превосходить прочность материала.
Эпюры напряжений в пластинке при нагревании и охлаждении изображены на рис. 11.12. При изменении температуры с постоянной скоростью распределение ее внутри тела будет параболическим. Для огнеупоров предел прочности при сжатии больше, чем при растяжении, поэтому при нагревании огнеупорных изделий деформация в виде трещин возможна в центре, а при охлаждении — на поверхности.
В формуле (11.39) для напряжений на поверхности и в центре перепад температур будет соответственно равен Гпоя) и
('ср—7"„). Определить температуру непосредственно на поверхности и В центре сложно.
Значения температур в центре и на поверхности зависят от'теплопередачи от поверхности к окружающей среде К, теплопроводности материала X и расстояния между поверхностью и центром rjn, т. е. от половины толщины тела. Эта зависимость выражается безразмерным критерием Био:
Рис. 11.12. Распределение температуры и напряжений в пластиике: а ~ охлаждаемой с поверхности; б — нагреваемой с поверхности |
Таким образом, напряжения I рода зависят от свойств материала (а, а, Е, ц, х), формы изделий, размеров (rm), условий теплопередачи (р), скорости изменения температур и др.
Теория термостойкости хрупких тел при развитии '
По теории максимальных напряжений тело разрушается, когда его прочность меньше образующихся в нем максимальных термических напряжений. По первому способу термостойкость выражается в критериальной форме отношением, прочности к напряжению:
R = an4(l-n)l(Ea), (11.47)"
Где R— критерий термостойкости; чем больше его значение, тем вы-' ше термостойкость; оПч — прочность материала, кПа (это может, быть предел прочности при изгибе, растяжении или при сжатии); Е — модуль упругости, кПа; а — термический коэффициент линейного расширения, К-1; р— коэффициент Пуассона; значение р. берется с целью исключения поперечных напряжений.
Поскольку абсолютное значение R зависит от выбора величины 0пч, сравнение термостойкости различных материалов правомерно при одинаковом характере прочности. Все величины в формуле (11.47) берутся при комнатной температуре; при этом изменение значений [г и а от температуры ввиду незначительности изменений не учитывается, а изменение значений Ого-го «Оізоо/^ізоо-
Распространение температуры в теле зависит от теплопроводности и температуропроводности, критерии термостойкости с учетом % и а имеют вид;
Rl=RM (11.48)
Ru = Rat (11.49)
R, R1 и Ru принято называть соответственно критерием термостойкости, I критерием термостойкости и II критерием термостойкости.
Применение того или иного критерия определяется значением критерия Био: R применяют при критерии Био>20, т. е. при высоких скоростях теплопередачи от поверхности в окружающую среду; R1 — при критерии Био<2, т. е. при низких скоростях теплоотдачи; R11 — при постоянной скорости изменения температуры. Применением трех критериев термостойкости в некоторой степени учитываются условия теплопередачи, но, как будет показано ниже, не полностью.
Второй способ выражения критерия термостойкости заключается в следующем. Для пластины термическое напряжение, как было показано в формуле (11.39), выражается уравнением
О„ = аг = 1Еа/(1—ц)ЦТср — Г), (II. 49а)
Где аи=сх — прочность материала по-оси у или г, откуда
Т. е. критерий термостойкости R равен перепаду температур, при котором разрушается тело, R = ATp. Для другого тела, по форме отличающегося от пластины:
ДГР=[0ПЧ(1 -|i)/(Јa)]S' = RS', (И.51)
Где У — фактор, зависящий от формы. 38
Термостойкость с учетом критерия Био ft, по Киигери, выражается формулами:
ЛГР = [апч (I - Ц)/(£«)] S' 1 /0,Зір (IIі52)
Или ■
АТрг= Л1 S [1/(0,31rm /Qh (IIі53)
Из последних формул следует, что нельзя составить таблицу термостойкости материалов в порядке ее повышения, так как термостойкость не определяется однозначно свойствами материала, а зависит также от формы, размеров и коэффициента теплопередачи. Иначе говоря, термостойкость не является физическим свойством материала.
При высоких температурах с появлением в огнеупорах жидкой фазы или в результате ползучести материал находится в упруго-вязком и упруго-пластическом состояниях. Термостойкость при этом повышается:
/?крип — Rynp ~h Кэл, (II .54)
Где Ryav — упругий критерий термостойкости, определяемый по формулам (11.47—11.53); Ran — эластичный критерий термостойкости:
Яэл = Кч (1 - {і) /(сиікаж)] 5', (II .55)
Где г)Каж — коэффициент кажущейся вязкости, отражающий способность материала релаксировать (замедлять) действие термических напряжений при длительном их воздействии.
Вопрос о вязкости аморфно-кристаллического тела, находящегося в термопластичном состоянии, является сложным. Кажущаяся вязкость может быть определена экспериментально при испытании огнеупоров на изгиб по формуле Соломина:
%аж = от (I - до K3SM), (И. 56)
Где а—нагрузка, Па; г — время ползучести, с; S, / — начальные значения сечения, см2, и длины образца, м; Ы — изменение длины за время т, с.
Кажущаяся вязкость определяется по формуле Орловой: %аж = НкО'тв/Уж), (Н.57)
Где і]ж ~ вязкость расплава, образующегося в огнеупоре; FTb, Vm — объемные доли соответственно твердой и жидкой фаз (определяются под микроскопом); k — коэффициент структуры (для шамотных изделий с 39% А1203 &=3,7-106; для высокоглиноземистых с 72% Al203&=9,0-108).
По Вишневскому, для модели изометрических зерен, полностью окруженных прослойками расплава толщиной о> с вязкостью г^ж, кажущаяся вязкость тела г|Каж определяется формулой
%аж = ї|ж (d/w)2, (11.58)
Где d — размер зерен твердой фазы (см. формулу 11.37). .
Поскольку R=ATP для пластины, то можио записать для тела любой формы:
ДГкрип в S' + ■ *»<'-"> 5', (II.59)
Атікаж
Затем, используя понятие «период релаксации» (см. ниже), б — =тікаж/Е, где 9 —период релаксации; т]каж — кажущаяся вязкость; Е — модуль упругости; и, подставляя вместо тікаж его значение
(11.60) |
Т|каж = ПОлуЧИМ
Из формулы (11.60) следует, что термостойкость изделий при высоких температурах определяется термостойкостью их при комнатной температуре и периодом релаксации материала.
Из формул (11.47 и 11.48) можно сделать вывод, что с увеличением пористости термостойкость должна снижаться, так как при этом <7пч и Я уменьшаются быстрее, чем Е. Однако практикой это не подтверждается. Теория «максимальных напряжений» указанного противоречия не разрешает.
По этой теории разрушение материалов под влиянием термических напряжений происходит в две стадии: зарождения трещин и их роста. Критерии термостойкости R, R[4] и Rn относятся к стадии зарождения трещин.
Теория двух стадий не опровергает теорию максимальных напряжений, а развивает ее. Зародившаяся трещина в гетерогенных материалах, какими являются большинство огнеупоров, развивается медленно, а может и вообще не развиваться. По теории Гриффитса, трещины будут расти в том случае, если упругая энергия, освободившаяся из напряженной области, будет больше энергии, необходимой для создания двух новых поверхностей раздела.
По Хассельману, критерии распространения трещин выражаются следующими формулами:
(11.61) (11.62)
Где уЭф — эффективная энергия, необходимая для создания двух новых поверхностей раздела1.
Чтобы трещины не развивались, материал должен обладать высоким значением модуля упругости и низкой прочностью, а чтобы трещины не зарождались, модуль упругости должен быть низким, прочность высокой.
Кажущееся противоречие в самом деле не является противоречием. В гетерогенном материале трещины зарождаются в твердых фазах, и, чтобы трещины в них не зарождались, эти фазы должны иметь высокую прочность, а распространяются трещины во всем объеме многофазного материала: по твердым фазам и порам. Напряжения в порах гасятся. Для того чтобы трещины не развивались, материал должен иметь поры, а следовательно, в целом быть менее прочным. В гомогенном материале (стекле) зародившаяся трещина растет без ограничения (катастрофическое разрушение), в гетерогенном же зародившиеся трещины обычно не приводят к немедленному разрушению. Поэтому для оценки термостойкости гомогенных тел доста
точными критериями будут R, R R11 и ДГР по Кингери, а также дГкряп. Для гетерогенных более важно распространение трещин, чем их зарождение, поэтому критериями термостойкости будут критерии по Хассельману и
Для понимания термостойкости гетерогенных тел большое значение имеют работы Панарина. Известно, что хромит и магнезит (обожженный) по отдельности нетермостойки, а изделия, полученные из хромита и магнезита, имеют высокую термостойкость. Трещины, зарождающиеся при термоударах в магнезите и хромите, гасятся в порах определенного строения.
Критерий RIV удовлетворительно описывает термостойкость огнеупоров микротрещиноватой текстуры и не подходит или не всегда подходит к оценке термостойкости зернистых материалов, хотя оба вида текстур относятся к гетерогенным.
Гогоци предложил классифицировать огнеупоры по их отношению к термостойкости не по степени гетерогенности, а по мере хрупкости. Термостойкость с учетом меры хрупкости выражается формулой
Д*=Я(3 + Х)/43{. (И. 63)
Когда и=1, формула переходит в выражение (11.47). Для учета эластичности, возникающей при высоких температурах, мера хрупкости также должна быть определена при высоких температурах.
Структурная (фрагментальная) теория термостойкости
Влияние пор на термостойкость определяется сложной ролью их в трансформации напряжений: экранизацией, концентрацией, глушением напряжений при заходе трещины в пору (интеркристаллитные трещины) или выходом трещины из поры в кристалл (транскристал - литные трещины) и т. п. Если представить себе материал, состоящий из отдельных объемов (фрагментов), которые имели бы некоторую возможность перемещения относительно друг друга при термическом нагружении, то материал обладал бы высокой термостойкостью. Такой материал получают различными технологическими путями: применяют смеси компонентов шихт с различными термическими коэффициентами линейного расширения, смешивают огнеупорные глииы с различной спекаемостью (глииу и шамот), используют различный зерновой состав (крупные зерна спекаются хуже мелких и в результате этого между зернами получаются трещины, разделяющие объем материала на фрагменты), применяют направленные структуры, предложенные Куколевым, и т. д. В общем установлено, что скорость Распространения трещин обратно пропорциональна исходной концентрации микротрещин. Теорией не определены оптимальные размеры фрагментов и концентрация микротрещин и др. Теория развивается. Перспективность ее очевидна, так как большинство термостойких огнеупороз магнезитохромитовых (МХС) и периклазошпинелид - НЬ1х (П1ІІС) созданы именно на качественных положениях этой теории. Отметим, однако, что создание фрагментальной текстуры не является универсальным способом повышения термостойкости. Например, динас с хорошим фрагментальным строением не обладает термостойкостью в широком диапазоне температур.
Статистическая теория термостойкости или теория «слабого звена»
Прочность, как известно, носнт статистический характер. Это! значит, что в отдельных участках напряжения могут быть больше среднего (слабое звено), а в других меньше. Поскольку термостойкость зависит от прочности, то и термостойкость носит статистический характер. Для ее определения необходимо испытать несколько идентичных образцов (порядка 100) и вычислить статистические характеристики распределения термостойкости. Установлено, что значения термостойкости подчиняются закону нормального распределения. В результате статистической обработки полученных данных критерий термостойкости АГр вычисляют по формуле
ДГр = Ао0 Г (1 -)- 1 /т) S/Ea, (11.64)
Где А и S зависят от объема образца и распределения в нем температуры; т — коэффициент гомогенности распределения по Вейбуллу (11.26); Г(1 + 1/т) —гамма-функция.
Термостойкость при напряжениях II рода
Напряжения II рода так же, как и I рода, могут быть больше* прочности материала. Например, химическое напряжение в магнези- тохромитовых изделиях при эксплуатации в мартеновских печах, по некоторым данным, в 60—100 раз превосходит напряжения I рода.
При создании композиционных материалов из веществ с различными значениями а и Е необходимым условием получения высокой термостойкости материалов является соблюдение неравенств, вытекающих из соотношения: Я^і»£2а2, а именно аі>аг при Еу<Е2 и а1<аг при Е{~^>Е2, где индексы 1 и 2 относятся к первой и второй фазам.
Термостойкость огнеупоров определяют двумя методами. По первому методу проводят одностороннее нагреваиие целого изделия при температуре горячего конца 1300° С и холодного конца при комнатной температуре и затем резко охлаждают изделие в проточной воде, погружая его в воду на 50 мм. Термостойкость выражают числом теплосмен до потери изделием в массе 20% —ТСіїоо. Этот метод является стандартным.
По другому методу приготавливают кольцо, которое нагревают изнутри. Термостойкость выражают перепадом температур, при котором кольцо разрушится — ДТр.
Для материалов, у которых лимитирующей стадией термического разрушения является распространение трещин, рекомендуется термостойкость выражать в теплосменах ТС^оо (%<1) и для гомогенных материалов (%«1) —по ДТ.