ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ

РАСХОДЫ ТЕПЛА ЖИЛЫМИ ЗДАНИЯМИ

Часовой расход тепла на отопление отдельного здания QOT определя­ют из теплового баланса здания:

Qot= 1,1 (q„ o + qb-qbh), (1.1)

Где 1,1—коэффициент, учитывающий дополнительные потери тепла в местной систе­ме отопления (СНиП 11-33-75); QH о— потери тепла через наружные ограждения зда­ния, QB — тепло, затрачиваемое на вентиляцию (на подогрев вентиляционного возду­ха); Qbh — тепловые выделения внутри здания.

Ранее в течение многих лет считалось, что расчетные количества тепла, затрачиваемого на вентиляцию и выделяющегося внутри здания, примерно одинаковы, т. е. Qb«Qbh, и что расчетная потребность зда­ния в тепле определяется только потерями тепла через его наружные ог­раждения, т. е. Q0t=iQho. При этом не учитывалось возникновения де - баланса тепла в здании при превышении температурой наружного воз­духа ее расчетного значения, когда затраты тепла на вентиляцию ста­новятся меньше внутренних тепловыделений. С выходом СНиП 11-33-75 основной расчетной формулой для определения QOT стала формула (1.1).

Исходными данными для определения составляющих теплового ба­ланса здания служит или одна из его строительных характеристик (жи­лая площадь Fm, полезная площадь объем здания по наружному об­меру Vn), или число жителей N.

Строительные характеристики здания связаны между собой следую­щими соотношениями:

VH = FxK9; (1.2)

Ря = РпКи (1.3>

Где /С2= VB/Fm—объемный коэффициент здания, м3/м2; Ki =Fm/Fn — безразмерный планировочный коэффициент квартиры.

Для кирпичных зданий старой постройки с высотой этажа 4 м /<2=7... 8 м3/м2. Для крупноблочных, крупнопанельных и кирпичных зданий строительства 1955—1970 гг. вследствие уменьшения высоты этажа до 2,7—2,8 м коэффициент Кг уменьшился до 5,2—6,2 м3/м2. Для зданий более поздней постройки с большей площадью вспомогательных помещений квартир коэффициент /С2 возрос до 6,2—7,3 и имеет тенден­цию к еще большему увеличению в связи с дальнейшим улучшением благоустройства квартир. Значение коэффициента К для всех указан­ных выше типов зданий колеблется от 0,6 до 0,72.

Связь между числом жителей N в здании и его строительными ха­рактеристиками осуществляется через выражение

Їж^їжК, (1.4)

Где f, к — средняя обеспеченность (норма) жилой площадью, м2, приходящейся на од­ного жителя, фиксируемая на расчетный момент времени решением местного Совета народных депутатов.

По статистическим данным, в среднем по всем городам СССР на ко­нец 1975 г. на одного жителя приходилось 11,9 м2 общей (полезной) площади, что соответствует примерно /ж = 8 м2[1]. При составлении гене­ральных планов городов, как правило, принимают /ж = 9 м2 для первой очереди строительства (до 1985 г.) и fm= 12 м2 для расчетного срока (обычно до 2000 г.) (СНиП Н-60-75). Интересно отметить, что в 1913 г. в России в среднем на одного городского жителя приходилось 6,3 м2 об­щей площади[2], что соответствует примерно f>к = 4,5 м2. При этом необ­ходимо учитывать, что за этим средним показателем скрывается далеко неравное положение рабочих и зажиточных слоев населения.

Для определения потерь тепла через наружные ограждения здания ранее обычно применялась формула

<?„о=Ун<7но (/£н-/н), (1.5)

Где Vh — объем здания по наружному обмеру, м3; q^o — удельные потери тепла че­рез наружные ограждения здания, отнесенные кім3 его объема и 1°С разности тем­ператур внутреннего и наружного воздуха; —осредненная по помещениям тем­пература внутреннего воздуха, принимаемая равной 18 или 20°С в зависимости от значения расчетной наружной температуры для отопления (СНиП П-33-75); tB — температура наружного воздуха, °С.

Так как по СНиП П-33-75 расходы тепла на вентиляцию и внутрен­ние тепловыделения вычисляются в зависимости от жилой площади, то вместо формулы (1.5) целесообразнее применять несколько иное выра­жение:

Qa.o = (С-'н), (1.6)

Где вместо Vn СТОИТ Произведение FmK2 [см. формулу (1.2)].

Максимальные расчетные потери тепла через наружные ограждения находят также по формуле (1.6), однако в этом случае вместо текущей температуры наружного воздуха подставляют расчетную наружную температуру для отопления tот, принимаемую равной средней темпера­туре наружного воздуха наиболее холодных пятидневок из восьми зим за 50-летний период.

Удельные потери тепла Через наружные ограждения наиболее рас­пространенных в практике зданий в форме прямоугольного параллеле­пипеда можно определить по приближенной формуле

2/ (А 2 Prop АЬН

= + + О-7)

Где / — коэффициент, учитывающий средние дополнительные потери тепла через вер­тикальные ограждения в зависимости от их расположения по странам света, прини­маемый для типовых проектов равным 1,08 (СНиП П-33-75); RCT— удельное терми-

« , , Рок I Яст Л / Rcr

Ческое сопротивление наружной стены; А = 1 - г — і I = 1 -+- а ■—— — l t

* ст / "ок /

(здесь d— коэффициент остекления, т. е. отношение площадей поверхности окон и наружных стен; R0K— удельное термическое сопротивление окна); b и Н — соответственно длина наименьшей стороны и высота здания, м; ргор — поправочный коэффициент, учитывающий отклонение удельного термического сопротивления пола Ruon и потолка Ru0т и их расчетных разностей температур от соответствующих пока-

/ ft пот ^пол

Зателей наружных стен; .рГор — 0,5i? cт [ ~—~—I (здесь ппот и ппол—коэф-

^пол/

Фициенты к расчетной разности температур потолка и пола для учета их отклонения от расчетной разности температур наружных стен); iVH — объем здания по наружному обмеру, м3.

Согласно СНиП II-3-79, минимально допустимое (требуемое) по са­нитарно-гигиеническим условиям удельное термическое сопротивление наружных стен определяется по выражению

Tp — tp

Dtp =—™---- 2ї_ (1 81

*ст Дт«ав ' 1 '

Где tЈB—расчетная температура внутреннего воздуха, °С; і ■—расчетная наружная температура для отопления, °С; Атн — нормативная разность температур внутреннего воздуха и внутренней поверхности наружной стены, °С; ав — коэффициент теплоот­дачи к внутренней поверхности наружной стены.

При определении значения qB.0 за реперную величину в расчетной практике принимают наружную температуру t%T = —30°С. При норма­тивных для жилых зданий значениях t= 18°С; Д, тн = 6°С; ав=31,4 кДж/(м2-ч-°С) [3] [7,5 ккал/(м2-ч-°С)] реперное значение требуемого, (минимального) термического сопротивления наружных стен равно:

18— (—30) ^с?.реп= 6.31>4 = 0,255 ма-ч-°С/кДж.

Подставив в формулу (1.7) значения Rn. pen =0,255 и /=1,08, а также наиболее часто встречающиеся в практике значения Ь= 12 м; d=, = 0,3; Яок=0,105 м2-ч-°С/кДж (0,44 м2-ч-°С/ккал); ргор=0,5, полу­чим упрощенную формулу для определения реперного значения требуе­мых (максимально допустимых) удельных потерь тепла через наруж­ные ограждения здания, кДж/(м3-ч-^С):

Со ~ 1'1 + + 160 '

Где 1,1—постоянная величина, кДж/(м3-ч-°С); 4 — постоянная величина, кДж/(м2Х Хч-°С); Я — высота здания, м; 160 — постоянная величина, кДж/(м-ч-°С); VB — объем здания по наружному обмеру, м3.

Теоретически термическое сопротивление наружных стен жилых зда­ний может отличаться от его требуемого значения, так как, согласно нор­мам, необходимое значение Ra должно определяться в каждом конкрет­ном случае технико-экономическим расчетом исходя из местных усло­вий: стоимости стеновых материалов, стоимости топлива, продолжи­тельности отопительного периода и т. д. Фактически же значения Rcт выстроенных за последние годы зданий (после 1958 г.) мало отличают­ся от /?ст> и для таких зданий формула (1.9) является в боль­шинстве случаев пригодной. При определении qH_0 для зданий, построен­ных до 1958 г., имеющих значение RCt>*RIt и меньший коэффициент остекления, получаемые по формуле (1.9) значения <7нЄо следует умно­жать на коэффициент 0,8. Заметим, что, согласно формуле (1.7), при всех прочих неизменных данных увеличение RCT до (1,5—2) R с? умень­шает значение qH0 всего на 15—30%.

Для зданий, находящихся в климатических зонах с расчетной наруж­ной температурой для отопления отличающейся от реперной на­ружной температуры, т. е. при іот =h —30°С, значение qH0 находят по формуле

<7н. о=СПо&. • 0-Ю)

Где р< — температурный коэффициент, учитывающий изменение требуемого термиче­ского сопротивления наружных стен в зависимости от

Из совместного решения уравнений (1.7) — (1.10) при подстановке в уравнение (1.7) значений R „.реп =0,255 м2-ч-°С/кДж; 6 = 12 м; <2=0,3; $гор=0,5; /?ок=0,105 м2-ч-°С/кДж; Я=20 м получим

0,695+ 1430 fVB 30 +

= 1 + 1,22 + 2900/VH 'SH-'ST ' '

При больших значениях VH (VH>10 000 м3) влиянием объема здания, на коэффициент pi можно пренебречь и представить предыдущую фор­мулу в более общем виде:

Ft « 1 + 0,6 . (i. il)

Вн от

Расход тепла на вентиляцию жилых зданий QB, кДж/ч, находят по

Выражению

Qb = ^ж /уд с (*РН - t}) = qf (£в - tH), (1.12)

Где F» — жилая площадь, м2; Іуд — удельный объем воздуха, т. е. количество наруж­ного воздуха, поступающего на 1 м2 жилой площади в 1 ч, м3/(м2-ч); с — удельная объемная теплоемкость воздуха, равная 1,26 кДж/(м3-°С); —внутренняя темпе­ратура, °С; tH — наружная температура, °С; — вентиляционная характерис­тика жилого здания, кДж/(м2-ч.°С).

Значение qf нормы предписывают принимать равным примерно 3,6 кДж/(м2-ч-°С) [0,86 ккал/(м2-ч-°С)] при удельной санитарной нор­ме притока около 3 м3/ч на 1 м2 жилой площади (СНиП П-33-75).

По выпущенным Госстроем СССР дополнениям к СНиП Н-33-75, в целях экономии расхода тепла за расчетную наружную температуру для вентиляции*жилых зданий tl принимается средняя температура наиболее холодного периода года (параметры А наружного воздуха). В связи с этим при определении расходов тепла на вентиляцию жилых зданий следует различать два диапазона наружных температур: I — от максимальной наружной температуры t™ax, соответствующей началу отопительного сезона, до tB=tl —когда расход тепла на вентиляцию зависит от наружной температуры; II — от tB=tl До tn—t £т— когда расход тепла на вентиляцию постоянен и равен его расчетному зна­чению.

Внутренние тепловыделения. К внутренним (бытовым) тепловыде­лениям относят тепло, выделяемое самими жителями и различного ро­да бытовыми приборами: кухонными плитами, осветительной и электро­бытовой аппаратурой и т. п. Поступление бытового тепла не зависит от наружной температуры и составляет 75,4 кДж/ч (18 ккал/ч) на 1 м2 площади помещений, имеющих нагревательные приборы. В отдельной квартире нагревательные приборы устанавливают обычно в жилых ком­натах и кухне. Отношение

Площади кухни Fkjx к жилои площади /*ж»

Т. е. FKVX/Fm, в современных зданиях находится в пределах от 0,15 до 0,5 и в среднем для наиболее распространенных двух - и трехкомнатных квартир может быть принято равным 0,25. Следовательно, суммарные удельные тепловыделения в жилых комнатах и кухне, отнесенные кім2 жилой площади, составят двн=75,-4-1,25«94 кДж/(м2-ч). Общие тепло­выделения как в отдельной квартире, так и во всем здании будут равны, кДж/ч:

Звн^ж^вн - (1.13)

Суммарный расход тепла на отопление жилого здания в I диапазоне наружных температур (от до tH=t в) определяется, согласно вы­

Ражениям (1.1), (1.6), (1.12), (1.13), по формуле

QiT=l, l^K №<7н.0+О СвРн-'н)-<7вн]. (1.14)

Формулу (1.14) можно написать в ином виде:

Ql0T = l, lFx (К*ЯН о + О (4.у-'н), (1.15)

Где у — условная внутренняя температура в I диапазоне наружных температур, равная:

Яви

Кг Ян о + 9в

Аналогично для II диапазона наружных температур (от tH=il до tiг=^от ) находим

= І. І^ж Яя. о (4!.у-'н). 0-17>

Где t^1 — условная внутренняя температура во II диапазоне наружных температур, равная-

'в. у-'вн /Са Яя. о ' 1 '

Расчетный расход тепла на отопление жилого здания определяется по формуле (1.17) при подстановке в нее вместо текущей наружной температуры tH значения расчетной температуры для отопления tlT. Применение понятий об условных внутренних температурах t в. у и

*1!У позволяет получить весьма простые зависимости между темпера­турой наружного воздуха tH и относительным (по отношению к расчет­ному) расходом тепла на отопление жилого здания, т. е. зависимости

ТИПа Q0t = Qot/Qot =/(М-

Для II диапазона наружных температур исполь­

Зовав формулу (1.17) ДЛЯ определения текущего фот И расчетного Qот расходов тепла, находим

О11 _/

— тт ^ОТ В. у 1Н

,11 _,р • <119> ^от 'в. у 4ОТ

Определение относительного расхода тепла для I диапазона наруж4 ных температур {taax^tR оказывается более сложным.

Объясняется это тем, что в I диапазоне наружных температур зависи­мости от наружной температуры текущего [формула (1.15)] и расчет­ного [формула (1.17)] расходов тепла оказываются различными, в то время как во II диапазоне наружных температур эти зависимости совпадают ([формула (1.17)]. В связи с этим для определения QOT в Ї диапазоне наружных температур сначала, используя формулу (1.15),

Tl = ip —---------------- ^---------- (1 16)

'в. у *вн ^ . - ж • v ■ /

Находят относительный расход тепла по отношению к расходу тепла при расчетной наружной температуре для вентиляции tв , а затем уже, использовав формулу (1.17), корректируют полученный результат, приводя его к расчетному расходу тепла при tlr. В итоге расчетная формула приобретает вид

О1 tl —t tu —

QI=-S™- = Vу Н V в . (1.20)

V0T op Л _ tv tU — tp

^от 'в. у В 'в. у 'от

Из формулы (1.20) следует, что QIt становится равным нулю, когда наружная температура достигает своего максимального значения, равного tl. y. Это значит, что при t™ax =t 1-у отапливаемое здание не нуждается в подводимом извне тепле и нормативная внутренняя температура в нем tlH поддерживается только за счет внутренних тепловыделений.

По действующим нормам в области теплоснабжения (СНиП П-36-73) . значение і ™ах принимается равным + 8UC. По СНиП П-33-75 и эксплуатационному опыту, более оптимальным считается значение t™ax= +10°С.

Горячее водоснабжение. Часовые расходы тепла. Потребление го­рячей воды в жилых зданиях неравномерно в іечение сутох и по дням недели. Общее представление об этом "дают рис. 1.1 —1.3.

На рис. 1.1 показано внутрисуточное изменение расхода горячей воды в отдельном здании, полученное по показаниям записывающего счетчика; на рис. 1.2 показано изменение расхода горячей воды по дням недели в центральном тепловом пункте, обслуживающем около 3000 чел.; на рис. 1.3 приведен более подробный график расходов воды по дням недели в другом ЦТП с указанием расходов воды по отдель­ным часам суток[4]. Конкретные виды таких графиков могут несколько различаться в зависимости от режима работы и привычек населения. Однако в расходах горячей воды в жилых зданиях наблюдаются и не­которые общие закономерности, заключающиеся в почти полном пре­кращении расхода воды в ночные часы, в наличии повышенных расхо­дов воды в утренние (с 8 до 12) и вечерние (с 18 до 22) часы, в уве­личении суточных расходов воды в нерабочие (суббота, воскресенье) и предпраздничные дни примерно на 20—30% по сравнению с расходом воды в остальные (рабочие) дни недели.

В СНиП Н-34-76 приведено два значения расхода горячей воды на одного жителя в сутки: средний расход воды за сутки отопительного периода gcyT. cp и увеличенный расход воды в сутки наибольшего водо - потребления gcyrmax. ОтНОШЄНИЄ £Сут max/gcyT. cp= А'сут Называют КОЭф - фициентом суточной неравномерности расхода воды. В сутки наиболь­шего водопотребления расход воды по отдельным часам суток также неравномерен и в часы максимального водопотребления в несколько раз превышает средний расход воды за эти сутки. Отношение макси­мального часового расхода воды g"4:max к среднечасовому расходу во­ды яч. ср, т. е. /сч=£ч. тах/ёч. ср, характеризует часовую неравномерность расхода воды в сутки наибольшего водопотребления. Максимальный часовой расход воды g4.mox нельзя смешивать с приводимым в нормах расходом воды в час наибольшего водопотребления gH.4. Последний как некоторый предел применяется для определения вероятности дейст­вия водоразборных приборов и становится равным g"4:max только при бесконечно большом числе водоразборных приборов.

Среднечасовой расход тепла на горячее водоснабжение в сутки ото-

1

І

М

_ 1

GCD-10b

Кг/(суг-г

Китель)

ШхЖ

Ш

Ш

Ж

?

F;

ПонеЛвтвр

Дгжікник

С pe­rn

Чет-Пят дерг нииа

Си6 - щкре - troma сенье

ПО I

120

100

РАСХОДЫ ТЕПЛА ЖИЛЫМИ ЗДАНИЯМИ

10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24- Часы суток

Рис. 1.1. Суточный график расхода горячей во­ды в жилом здании (пунктиром показан сред­несуточный расход воды)

Рис. 1.3. График потребления горячей воды по часам суток и дням недели (ЦТП — 2580 чел.)

РАСХОДЫ ТЕПЛА ЖИЛЫМИ ЗДАНИЯМИ

Рис. 1.2. График расхода горячей воды на од­ного жителя по дням недели (ЦТП—2980 чел.)

Пительного периода Q4.cp> кДж/ч, определяют, согласно нормам, по вы­ражению

Фч. ср = N £сут. ср с (гг -'х)/24+ Д<2п +A Qa, (1.21)

Где iV—число жителей; gcyT ср — расход горячей воды одним жителем в сутки ото­пительного сезона, кг/(сут■ житель) [в нормах этот расход дан в л/(сут-житель), но при плотности воды р= 1000 кг/м3 численные значения л/(сут-житель) и кг/(сутХ Xжитель) совпадают]; с — удельная теплоемкость воды, равная 4,19 кДж/(кг-°С);

— средняя температура воды в водоразборных стояках систем горячего водоснаб­жения, принимаемая равной 55°С; — температура холодной воды в водопроводе, принимаемая при отсутствии особых указаний в задании на проектирование равной 5°С; AQu, &Qn — потери тепла подающими и циркуляционными трубопроводами в си­стеме горячего водоснабжения, кДж/ч.

При проектировании централизованного теплоснабжения диаметры и длины трубопроводов местных систем горячего водоснабжения обыч­но бывают еще неизвестны и потому значения AQn и ДС? ц приходится оценивать ориентировочно, выражая их в долях расхода тепла на по­догрев воды, т. е. полагая, что AQn+AQ4=0rJWgCyT. cpC(^r—4)]/24. В этом случае формула (1.21) принимает вид

Q4.cp = NScyrcpC (tr—tx) (1+Рг)/24. (1.22)

Значение рг зависит от протяженности и мощности системы горя­чего водоснабжения и при изолированных водоразборных стояках рав­но примерно 0,05—0,2, а при неизолированных водоразборных стояках 0,1—0,3. Большие значения рг соответствуют протяженным кварталь­ным системам горячего водоснабжения с приготовлением воды в цент­ральных тепловых пунктах (ЦТП).

Среднечасовой расход тепла за сутди наибольшего водопотребле - ния <2ч. сртах, кДж/ч, ОПрЄДЄЛЯЮТ ПО формуле'

<2ч. ер max = N (ёсуг шах + Рг gcyT. ср) С (*г - *х) /24, (1.23)

Где gcyt тах=£сут. ср/(сут—расход горячей воды одним жителем в сутки наибольше­го водопотребления, кг/(сут-житель) (численно значение ^сут. тах в кг/сут совпадает с приводимым в нормах значением £Сут. тах в л/сут); остальные обозначения указаны ранее.

Максимальный часовой расход тепла за сутки наибольшего .водо­потребления Qxїпіах, кДж/ч, находят по выражению '

Q4.max=^ (^сут max + Рг £Сут. ср) с Uv~tx)/24, (1.24)

Где Кч — коэффициент часовой неравномерности расхода воды в сутки наибольшего водопотребления; 'остальные обозначения указаны ранее [см. формулы (1.21) — (1.23)].

І

В общем случае для определения Кч необходимо сначала опреде­лить максимальный часовой расход горячей воды G4> м3/ч, по формуле (4) СНиП Н-34-76, а затем уже вычислить Кч по формуле

Кч = 24 000 G4f (gzyv maxN). (1.25)

Для жилых зданий квартирного типа при известной средней плот­ности заселения одной квартиры /гср, чел/кв, и известных числе и типах, водоразборных приборов в квартире Кч есть функция только обще­го числа жителей в доме N. Такая зависимость при /гСр = 3,5 чел/кв и наличии в квартире ванны, умывальника и мойки приведена на рис. 1.4.

В летний период в результате повышения температуры водопровод­ной воды и отъезда части жителей на дачи и т. п. расход тепла на приготовление горячей воды уменьшается и определяется по формуле, кДж/ч:

0ч. ср-л = <г,.ср —-------- Г----- Рл, (1.26)

'г —'х. з

Где tx. a Я tx. л—зимняя (5°С) и летняя (15°С) температуры воды в водопроводе; Рл— коэффициент, учитывающий снижение летнего расхода тепла на горячее водо­снабжение по отношению к зимнему расходу; при отсутствии более конкретных дан­ных рл принимается равным 0,8, за исключением курортных я южных городов, для которых рл = 1-

В наиболее общем случае

55_ 15

Qq-ср л = Q4.cp 55 _ 5 0.8 = 0,64 Q4 ср.

Годовой расход тепла на отопление жилых зданий Q ГДж/год*

Находится как сумма расходов тепла в I и II диапазонах наружных температур:

РАСХОДЫ ТЕПЛА ЖИЛЫМИ ЗДАНИЯМИ

Сд = №1р (*г-*ц) + Щ *„1 Ю-6, (1.27)

Рис. 1.4. Зависимость коэффициента макси­мальной часовой неравномерности потреб­ления горячей воды Кч от числа жите­лей N
где QЈT —расчетный часовой расход тепла, кДж/ч, определяемый по формуле (1.1) или (1.17) при *н=>*от'> Qcp и фр — средние относительные расходы тепла в I (при fH>/P ) и II (при /н<*в) диапазонах наружных температур, определяемые соответ­ственно по формулам (1.20) и (1.19) с подстановкой в них средних значений наруж­ных температур і4>ср и 'ї! ср в кажДом из диапазонов; z0T — продолжительность ото­пительного периода, ч/год; гц — продолжительность II диапазона наружных темпера­тур, ч/год.

Продолжительность II диапазона наружных температур очень не­велика и при отсутствии более точных данных для всех городов нашей страны приближенно может быть принята равной 10% продолжитель­ности отопительного периода, т. е. zn«0,l z0T. Краткость II диапазона наружных температур позволяет без существенной погрешности опре­делять среднюю наружную температуру в этом диапазоне tH. сР как среднеарифметическую из двух краевых температур этогЬ диапазона с корректирующим коэффициентом 0,95, учитывающим большую продол­жительность стояния высоких наружных температур:

/?.ср = 0,475 (£+&). (1.28)

Так как средняя наружная температура за весь отопительный пе­риод tH. cp обычно бывает известна по климатологическим данным, из общего баланса градусо-часов отопительного периода находим

І п гн

*н. ср= ^н. ср (^н. ср ^н. ср) ~ I • (1-29)

'от ZII

Годовой расход тепла на горячее водоснабжение жилого здания

Qr°B, ГДж/год, определяется по выражению

Qr? B=[Q4.cp *от + <2ч. ср-л (8400 —2Г0Т)] 10"6, (1.30)

Где Q4.cp, <2чсрл — часовые расходы тепла, кДж/ч, определяемые по формулам (1.22), (1.26); z0T — продолжительность отопительного периода, ч/год; 8400 — общее число часов работы в году горячего водоснабжения, учитывающее 15-суточный перерыв на профилактику и ремонты.

Пример 1.1. Определить расчетный часовой и годовой расходы тепла на отопление и горячее водоснабжение, приходящиеся на одного жителя, проживающего в девяти­этажном крупнопанельном жилом здании с общей жилой площадью fffi=3000 м2. Климатические условия: = — 25°С; fjj = — 14°С; in ср = — 3,2°С; zOT = 4921 ч/год; 2ц = 620 ч/год. Прочие исходные данные: /ж = 9 м2/житель; объемный коэффициент здания /Са=6,3 м3/м2; удельный расход тепла на вентиляцию, отнесенный к 1 м2 жи­лой площади, <7^ = 3,6 кДж/(м2-ч-°С); удельные внутренние тепловыделения qBn = =94 кДж/(м2-ч).

Решение. Общий объем здания VH = 3000-6,3= 18 900 м3; высота здания Н= = 9-2,8=25 м. Реперное значение удельных потерь тепла через наружные огражде­ния, отнесенных кім3 здания, найдем по формуле (1.9);

4 25

»К -«.' + -£- + "» - Ї5ЇМ =1 -47 кДж/(м"-'' 'С) •

Температурный коэффициент определим по формуле (1.11):

„ 30 — 25

Р/ = 1 + 0,6 --------------- =1,07.

" ^ 18 + 25

Действительное значение qB 0 = 1,47-1,07= 1,57 кДж/(м3-ч-°С).

'в. у = 18— е о, р„ , я „ = 11,03 « 11 °С.

Условная внутренняя температура в I диапазоне наружных температур, согласно формуле (1.16), равна

94

6,3-1,57 + 3,6

Во II диапазоне наружных температур, согласно формуле (1.18), лі |в 94-3,6 (18+14)

= 18 "-------------- 6,3-1,57 - 20'И

Й^МДж/ч - Рис. 1.5. График зависимости часовых расходов

Тепла жилым зданием от наружной температуры

1 — суммарный на отопление, вентиляцию и горячее во­доснабжение; 2 — суммарный на отопление и вентиля­цию с учетом внутренних тепловыделений; 3 — на отоп­ление; 4 — на горячее водоснабжение знмой; 5 — на вен­тиляцию; 6 — внутренние тепловыделения, 7 — на горя­чее водоснабжение летом

Расчетный часовой расход тепла на отопление найдем в формуле (1.17): Qot = 1,1 -9-6,3-1,57Х X(20,14+25) 10-3=4,42 МДж/(ч-житель,). Из них потери тепла через наружны© ограждения по фор­муле (1.6): QB. o= 1,1 -9-6,3-1,57 (18+25) 10"3 = = 4,21 МДж/(ч-житель); расход тепла на венти­ляцию по формуле (1.12): Qb= 1,1 -9-3,6 (18+ + 14) • 10~3= 1,14 МДж/(ч-житель); внутренние тепловыделения ПО формуле (1.13): QBa=l, l-9X Х94-Ю-3 = 0,93 МДж/(ч-житель).

Среднечасовой расход тепла на горячее водо­снабжение В ЗИМНИЙ ПерИОД При £сут. ср=Ю5 кг/ /(сут-житель) и іРг = 0,2 по формуле (1.22):

Q4Cp = 1-105-4,19 (55 — 5) (1 + 0,2)/(24- 10е) = 1,1 МДж/ (ч-житель).

Температур

То же, на горячее водоснабжение в летний период по формуле (1.26):

Зч. ср. л = 0.64-1,1 = 0,7 МДж/(ч-житель).

РАСХОДЫ ТЕПЛА ЖИЛЫМИ ЗДАНИЯМИ

Средние наружные температуры во II и I диапазонах наружных [формулы (1.28) и (1.29)]:

Н. ср

= 0,475 [— 14+ (—25)] = — 18,5 °С;

= — 1 °С.

4921 —620

620

4.ср = -3,2-(-18,5 + 3,2)

Средние относительные расходы тепла на отопление в II и I диапазонах наруж­ных температур [формулы (1.19) и (1.20)]:

20,14 + 18,5

= 0,856;

20,14 + 25 " ' 11 + 14

Годовой расход тепла на отопление по формуле (1.27): ч

3™Д = 4,42 [0,363 (4921 —620)+0,856-620] Ю~3 = 9,25 ГДж/(год-житель);

То же, на горячее водоснабжение по формуле (1.30):

= [1,1-4921 +0,7 (8400 — 4921)] Ю-3 = 7,85 ГДж/(год-житель).

Суммарные расходы тепла на отопление и горячее водоснабжение: расчетно-часовой

2 Q4ac = Q0T + Q4.ср = 4,42 + 1,1 =5,52 МДж/(ч-житель);

Годовой

2 Qrод = + Q™* = 9,25 + 7,85 = 17,1 ГДж/(год-житель).

На рис. 1.5 приведен график зависимости часовых расходов тепла на отопление и горячее водоснабжение жилого здания от наружной тем­пературы (по данным примера 1.1).

20,14 + 25

Скачать оригинал книги в формате ДЖВЮ можно здесь

ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ

ОСНОВНЫЕ ВИДЫ ЭНЕРГИИ И ИСТОЧНИКИ ТЕПЛА, ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ ДЛЯ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

Источником тепла называется комплекс оборудования и устройств, с помощью которых осуществляется преобразование природных и искусственных видов энергии в тепловую энергию с требуемыми для потребителей параметрами. Потенциальные запасы основных природных видов …

РАСЧЕТ ДИАМЕТРОВ ТРУБОПРОВОДОВ И ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПОТЕРЬ В НИХ

В результате гидравлического расчета тепловой сети определяют диаметры всех участков теплопроводов, оборудования и запорно-регули - рующей арматуры, а также потери давления теплоносителя на всех эле­ментах сети. По полученным значениям потерь …

СПОСОБЫ БОРЬБЫ С ВНУТРЕННЕЙ КОРРОЗИЕЙ, ШЛАМОМ И НАКИПЬЮ В СИСТЕМАХ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

В системах теплоснабжения внутренняя коррозия трубопроводов и оборудования приводит к сокращению срока их службы, авариям и зашламлению воды продуктами коррозии, поэтому необходимо пре­дусматривать меры борьбы с ней. Сложнее обстоит дело …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия
+38 050 512 11 94 — гл. инженер-менеджер (продажи всего оборудования)

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Оперативная связь

Укажите свой телефон или адрес эл. почты — наш менеджер перезвонит Вам в удобное для Вас время.