Теория и практика экструзии полимеров

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТЕЙ ПОТОКА И ДАВЛЕНИЯ В ВИНТОВЫХ КАНАЛАХ С-ОБРАЗНЫХ СЕКЦИЙ

При анализе работы различных типов оборудования успешно применяются методы качественного исследования. Они полезны и для проверки полученных теоретических результатов, в особен­ности в тех случаях, когда картину реального процесса по каким - либо причинам установить трудно или невозможно.

Для изучения распределения скоростей потоков вязкой жидко­сти в рабочих полостях перерабатывающих машин могут быть ис­пользованы прямые и косвенные методы.

Косвенные методы чаще всего применяются на промышлен­ных машинах. При этом машина выводится на стационарный ре­жим работы, и в ее рабочую полость подастся материал (трассер), резко отличающийся по цвету. По истечении некоторого времени машину останавливают, охлаждают, а затем демонтируют рабо­чий орган, откуда отбирают рабочие слепки. По картине линий тока на поперечных (микротомных) срезах судят о характере те­чения материала в рабочей полости машины. Аналогичный спо­соб применен автором работы 111 для изучения потоков расплава полимера в винтовых каналах и зазорах зацепления шнеков днух- шнскового экструдера. Однако этот метод связан с трудоемкими операциями демонтажа экструдера и взятия слепков, исключает возможность получения количественной картины течения, а так­же непрерывной информации о процессах, протекающих в рабо­чих каналах экструдера.

Прямые исследования картины течения требуют, как правило, создания специальных экспериментальных установок, у которых обычно имеется прозрачный корпус, а реальные материалы замс -

им юге я модельными жидкостями, и качестве которых используют­ся различные (минеральные) масла, растворы полимеров (эласто­меров) и т. д. Добавляя в модельную жидкость трассеры (краситс - III, разноцветные гранулы, тонкодисперсную металлическую пуд­ру). через прозрачную стенку корпуса можно изучать динамику процесса, фиксируя наблюдаемую картину при помощи фото - или киносъемки. Прямой способ исследования с успехом применили. шторы работы |29| для экспериментальной проверки теории од - иошнековой экструзии. Они использовали экструдер со стеклян­ным цилиндром, а в модельную жидкость добавляли в качестве ipacccpa частицы алюминиевой пудры, за движением которых на­блюдали с помощью измерительного микроскопа.

Для исследования профиля скоростей потока в винтовых кана­лах двухшнекового экструдера авторы работы |33| также использо­вали модельную установку (рис. 3.8), состоящую из прозрачного корпуса, изготовленного из органического стекла с тщательно отшлифованными наружной и внутренней поверхностями. Два комплекта шнеков диаметром 40 мм, шагом 16 мм, межоссвым расстоянием 32 мм и длиной нарезанной части 300 мм различа - шсь величиной бокового зазора 6Д, т. е. расстоянием между боко­выми стенками винтового канала обоих шнеков. При определе­нии действительных скоростей потока материала использовались шнеки с зазором, не превышающим 0,25 мм.

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТЕЙ ПОТОКА И ДАВЛЕНИЯ В ВИНТОВЫХ КАНАЛАХ С-ОБРАЗНЫХ СЕКЦИЙ

Рис. 3.8. Экспериментальный двухшнсковый экструдер с прозрачным цилиндром

11 га

247

Для изучения распределения потоков перерабатываемого мате­риала величина бокового зазора в зацеплении шнеков равнялась 0,1 мм. Величина радиального зазора в зацеплении шпеков со­ставляла 1,0 мм. Привод экструдера позволял плавно, в широких пределах изменять частоту вращения шнеков, а сменой коробки скоростей легко менялось направление вращения шпеков со встречного на одностороннее. Давление на входе в формующий инструмент варьировалось капиллярами различных диаметров.

В качестве молельной жидкости, имитирующей течение рас­плава. были использованы растворы полиизобутилена в вазелино­вом масле: модельная жидкость № I с вязкостью р = 45 Па с и модельная жидкость № 2 с р = 300 11а • с.

В эти растворы были добавлены небольшие частицы алюми­ния, имеющие средний размер не более 0,05 мм. Благодаря высо­кой вязкости модельной жидкости эти частицы не обнаруживали заметной тенденции к осаждению даже в неподвижной жидкости.

Насосный эффект экструдера / позволил применить возврат­ную систему подачи раствора, т. е. жидкость, выйдя через капил­ляр 3, при помощи возвратного шланга 2 вновь подавалась в заг­рузочное отверстие. Для увеличения прозрачности стенки корпуса и уменьшения рефракционных ошибок на наружную поверхность было нанесено касторовое масло.

Поскольку оба шнека работают в одинаковых условиях, карти­на течения, наблюдаемая в их винтовых каналах, будет аналогич­на. Поэтому измерение скоростей производилось в осевой плос­кости одного из шнеков.

Сильный луч света от специального фонаря 4 (см. рис. 3.8) па­дал в винтовой канал. Частицы алюминия, отражая свет, станови­лись хорошо видны. Зеркальная фотокамера 5 с приставкой яви­лась своеобразной оптической системой, с помошыо которой фиксировалась истинная скорость движения частиц. Ошибки, обусловленные оптической аберрацией и кривизной траекторий, были незначительны, так как уменьшился путь, проходимый час­тицами. Нго величина в процессе эксперимента равнялась 0,95 мм. Электрическим секундомером измерялось время прохождения ча­стицами этого отрезка пути; чтобы данный интервал времени не был слишком коротким, использовалась невысокая частота вра­щения шнеков (0,0472—0,0115 с-1).

При вращении шнеков отдельные С-образные секции непре­рывно двумя рядами перемещаются от загрузочного отверстия к формующему инструменту. Поэтому для непрерывного измерения скорости частиц фотокамера 5 (см. рис. 3.8, а) с приставкой была укреплена на подвижной платформе 6, передвигающейся по на­правляющим параллельно оси шнека.

Профили скоростей определялись в зоне А, находящейся в се­редине длины шнека (см. рис. 3.8, 6). При этом предполагалось, что течение модельной жидкости в данной области наиболее сво­бодно как от влияния загрузочной зоны, так и от давления в фор­мующем инструменте (капилляре.?).

При обработке результатов поперечное сечение канала (Л хИ/ = = 8,2 х 8,0) было разделено однородной системой плоскостей: па­раллельно боковым стенкам — на расстоянии 1,33 мм (/. 2, 3, 4, 5) (рис. 3.9), параллельно дну канала — на расстоянии 2,7 мм (пло­скости II, Ilf), не считая поверхности дна и внутренней поверхно­сти корпуса (/, IV). В каждой плоскости по ширине и глубине ка-

Рис. 3.9. К методике определения действи­тельных скоростей потока в винтовом кана­ле двумпнекового экструдера

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТЕЙ ПОТОКА И ДАВЛЕНИЯ В ВИНТОВЫХ КАНАЛАХ С-ОБРАЗНЫХ СЕКЦИЙ

нала производилось в среднем 5—

8 замеров, из которых затем были рассчитаны действительные зна­чения скоростей. Причем скорость на плоскости / принималась рав­ной окружной скорости дна винто­вого канала, на плоскости /V — нулю.

Режимы течения жидкости ме­нялись как за счет использования капилляров различных диаметров (2,0; 4,2; 7 мм), так и изменения частоты вращения шнеков: для каждого диаметра капилляра профили скоростей определялись при различных частотах вращения шнеков (0,061; 0,0777; 0,0115 с-1 — для модельной жидкости № 1; 0,0472; 0,06 с 1 — для модельной жидкости № 2). Кроме того, для модельной жидкости. Nfc 1 был исследован режим нулевого расхода.

Система координат для отсчета скорости была расположена на внутренней поверхности корпуса.

Ось у направлена к сердечнику шнека, ось х — перпендикуляр­но, а ось z — параллельно оси винтового канала в направлении к головке (см. рис. 3.9).

Каждое полученное значение действительной скорости было от­несено к скорости поверхности дна канала. Таким образом, далее бу­дут рассматриваться только относительные скорости. При графичес­ком построении эпюр скорость дна канала принималась за единицу.

Изменение продольной скорости по глубине и ширине винто­вого канала для случая нулевого расхода и обычных режимов тече­ния представлено на рис. 3.10. При выбранной системе наблюде­ния поступательное течение жидкости, возникающее вследствие относительного движения шпека и стенки корпуса, создают дно и боковые поверхности канала, которые перемещаются от головки к загрузочному отверстию. Градиент давления от выжимающего действия сопряженного витка, являющийся основным фактором, влияющим на движение жидкости к головке (капилляру), направ­лен по оси z (в дальнейшем он будет называться положительным градиентом давления). На рис. 3.10, б, в (плоскости 2, 3, 4) про­филь кривой, описывающей эпюру скоростей, почти параболи­ческий, причем зоны прямого и обратного потоков хорошо вид­ны. Обратное течение в данном случае создают дно и стенки кана­ла, прямое — положительный градиент давления. Максимальный положительный и минимальный обратный градиенты давления
наблюдаются я центральной плоскости 3 канала. 11о мере удаления к стенкам действие градиента давления уменьшается, а влияние вязко­го трения возрастает. В плоскости / и 5 по форме кривой и плошали, ограниченной эпюрой, можно судить о влиянии боковых стенок.

Вязкость модельной жидкости не оказывает влияния на харак­тер движения материала. На рис. 3.10. в изображены профили скоростей потока для модельной жидкости № 2, вязкость которой превышает вязкость первой более чем в 6,5 раз. Однако вид эпюр по всем продольным плоскостям остался прежним. Но при этом действие положительного градиента давления заметно возросло. Это видно по увеличению той части площади эпюры, которая ха­рактеризует прямой поток. Эксперименты также показали (30), что изменение частоты вращения шнека не влияет на характер профиля скоростей.

Рост давления в головке существенно не сказывается на тече­нии жидкости до определенного предела. Только при диаметре капилляра J = 2 мм его влияние становится заметным. Об этом можно судить по уменьшению прямого потока, так как площадь, характеризующая этот поток, на эпюре скоростей уменьшается (см. рис. 3.10). Следовательно, на течение материала в отдельной С-образной секции, помимо выжимающего действия витка и вязко­го течения, определенное влияние оказывает и давление в головке.

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТЕЙ ПОТОКА И ДАВЛЕНИЯ В ВИНТОВЫХ КАНАЛАХ С-ОБРАЗНЫХ СЕКЦИЙ

Рис. 3.10. Экспериментальные эпюры продольной составляющей f. скорости цирку­ляционного потока в мннгоном канале лрямоуюльной формы

с d - 0,007 u. p - 0.16 Mila д d - 0.0042 м./» - 0.21 Mila о d - 0.002 м. р - 0.0462 Mila jV - 11.5 • 10 ■' с 1

Возникающий при этом отрицательный градиент давления со­здает поток, направленный в сторону загрузочного отверстия, что приводит к ослаблению прямого потока. Наиболее ярко это явле­ние иллюстрирует экстремальный случай нулевого расхода, когда давление в головке максимально (рис. 3.10, а). Обратный поток иод действием отрицательного градиента давления становится не-

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТЕЙ ПОТОКА И ДАВЛЕНИЯ В ВИНТОВЫХ КАНАЛАХ С-ОБРАЗНЫХ СЕКЦИЙ

Плоскостн

d = 0.0 и р т 0,33 МПа Л" = 11,5-10 Jc 1

6

d 0.007 м. р = 0.117 Mila d - 0.00-0 u. p - 0.126 МПа </-0.002 M. p-0.18 Mila, V - 11.5-10 3c 1

многим меньше, чем прямой поток, и течение жидкости в С-об - разной секции определяется в основном вязким трением. Однако гакая картина наблюдается только при весьма малых значениях выходного отверстия либо в случае нулевого расхода.

Более полное представление картины течения достигается за счет соединения в линию всех точек, имеющих одинаковую ско­рость. Такие линии постоянных скоростей для поперечною сече­ния канала представлены на рис. 3.11. При обычных режимах те­чения (рис. 3.11, в—д) сечение канала поделено на две зоны с по­ложительными и отрицательными скоростями. Это является наглядным подтверждением предыдущих рассуждений о причи­нах. вызывающих течение жидкости. Зона положительных скоро­стей характеризует выжимающее действие витка, зона отрицатель­ных скоростей — обратный поток. Распределение линий положи­тельных скоростей почти симметрично, причем симметричность увеличивается с ростом вязкости. Величина этих скоростей почти одинакова для капилляров диаметром (1=4 мм и d— 7 мм, в то же время явно уменьшается в случае d = 2 мм. При нулевом расходе (рис. 3.11, а) наблюдается более быстрое уменьшение скоростей но высоте канала в центральной плоскости.?, что объясняется действием положительного градиента давления.

На расположение нулевой линии, делящей сечение канала на области положительных и отрицательных скоростей, практи­чески не влияют частота вращения шнеков, давление в головке, а также вязкость молельной жидкости. Область положительных скоростей, ограниченных этой линией, составляет в среднем 42,5 % от площади поперечного сечения. Это происходит пото­му, что на соотношение зон положительных и отрицательных скоростей основное влияние оказывает плотность зацепления шнеков.

Как для нулевого расхода, так и для обычных режимов течения наблюдается асимметрия линий отрицательных скоростей в пре­делах значений 0,9—0,5. Причем у толкающей стенки канала (плоскость /) скорости но мере уменьшения y/h соответственно снижаются гораздо быстрее, чем у другой стенки (плоскость 5). Причиной этого вероятнее всего является возникновение попе­речного градиента давления и, как результат, наличие попереч­ного течения жидкости. Следует особо отметить, что приблизи­тельно одинаковый характер течения сохраняется только в цен­тральной области сечения винтового канала, ограниченной плоскостями 2—4 (см. рис. 3.10). Это составляет только 33 % от всей ширины винтового канала. Далее по направлению от центра к периферии картина течения все больше искажается довольно су­щественным влиянием боковых стенок. В связи с этим одномер­ная модель нлоскопараллельиого течения, которая использовалась авторами работы 131, 32), может лишь очень приближенно отра­зить сущность данного процесса, так как опытные данные пока-

0.167 0.334 0.500 0.667 O. S35 I. OX)

и два ют, что пренебрегать влиянием боковых стенок винтового ка - n. i ia в теоретических рассуждениях не следует.

И связи с технической трудностью определения непосредствен­но и винтовых каналах составляющих и v>v поперечного цирку - ■ЯПНОННОГО потока, их распределение авторы работ |33—36| изу­чат на установке, состоящей из вращающегося стакана (имита­ция цилиндра экструдера) с неподвижным хвостовиком внутри, представляющим нормальное сечение винтового канала шнека шухшнекового экструдера (рис. 3.12). В качестве модельной жид­кости использовался глицерин вязкостью ц = 9,31 • 10"1 Па • с.

Распределение давления по сечению канала в зависимости от скорости вращения стакана определялось путем замера высоты подъема столба жидкости относительно се уровня в состоянии по­коя, а в зависимости от скорости потока — микрокиносъемкой движения частиц ключевого компонента (алюминиевой пудры).

Рис. 3.12. Схема жеиериментальиой тоановки дня исследования гидроди­намики потока вязкой жидкости в вин­товых каналах шнеков

Основным элементом установки (см. рис. 3.12) является ук­упленный неподвижно на кронштейне 4 хвостовик 5, представ - 1ЯЮШИЙ собой нормальное сечение винтового канала шнека, вокруг которого с помощью электродвигателя / и редуктора 2 вращается стакан 3 из органического стекла. Хвостовик 5являет - ся сменным элементом, позволяющим варьировать конфигура­цию исследуемого канала. Замер давления жидкости в канале осуществлялся микрометричес­ким глубиномером 8 с иглой 9. К кронштейну 4 хвостовика 5 при­креплялся тонкий металличес­кий проводник 10, выполняв­ший роль элемента электричес­кой цепи «глицерин — проводник — кронштейн — ис­точник постоянного тока — микроамперметр — микромет­рический глубиномер — глице­рин». При соприкосновении иглы с глицерином, в котором для увеличения его электропро­водности были растворены 5 мг NaCl, электрическая цепь замы­калась, что фиксировалось от­клонением стрелки микроампер - метра.

Для координатного перемеще­ния микрометрического глубино­мера S с иглой 9 на платформе 7, укрепленной на металлической подставке 6, имелась шкала с це­ной деления I мм и продольные

Рис. 3.13. Конфигурации исследованных каналов

пазы, позволяющие перемещать по ней измерительную приставку (глубиномер <¥с иглой 9).

Для измерения профиля скоростей vAX и v>v в глицерин добавля­ли 0.005 мг алюминиевой пудры, движение частиц которой фикси­ровалось кинокамерой, оснащенной насадочными кольцами.

Киносъемка производилась со скоростью 24—36 кадров в се­кунду.

И змерение давления по высоте // и ширине Wканалов про­изводилось согласно схемам, представленным на рис. 3.13, при час­тотах вращения стакана 0,166; 0,25; 0,333; 0,416; 0,5 и 0,66 с '. О каждом эксперименте предварительно фиксировался уровень глицерина в состоянии покоя, затем стакан приводился во вра­щение и определялась высота подъема жидкости.

На рис. 3.14—3.16 в пространственной системе координат «р—х—у* представлены соответственно графики зависимостей

Рис. 3.14. Экспериментальное распределение давления р в поперечном сечении винтового канала прямоугольной формы с А/В'= 0,15 и Nt = 0.667 с-‘

р = J (х. у) для прямоу­гольного канала с h/W— 0,15 (рис. 3.14), с h/W— 1,0 (рис. 3.15) и для трапецеи­дального канала с h/W~ 1,0, полученные при частоте вращения стакана Nc = =0,667 с-1. Мри других час­тотах вращения стакана на­блюдалась аналогичная картина.

Из приведенных графи­ков видно, что:

I) изменение давления по высоте канала р =/(*, у)

Рис. 3.15. Экспериментально* распреде­лит? давления р в поперечном сечении кннговою канала прямоугольной формы с А/IP - I и ;Vf ш 0,667 «-*

Рис. 3.16. Экспериментальное распре­деление давления р н поперечном сече­нии нинювою канала трапецеидальной формы с h/W - 1.0 и Nt - 0.667 с-'

но всем исследованном диапазоне при фиксированных значениях у носит линейный характер, т. с. др/ду = const, но в то же время др/Ъу * 0, кроме значения х = 0.5 W

2) наблюдается изменение давления как по высоте у, гак и но ширине х канала. При этом зависимость р =/(>) носит явно выра­женный характер, а р —fix) имеет слабо выраженный нелинейный характер, однако с небольшой погрешностью можно принять, что др/дх = const (рис. 3.17). Последнее показывает правомочность предположения [37| о постоянстве градиента давления по ширине канала;

3) для каналов прямоугольного сечения с h/W - 0,15 (см. рис. 3.14), за исключением пристенных участков, градиенты давления др/ду - = const, др/ду = 0, что является свидетельством того, что в одно­шнековых экструдерах можно пренебречь компонентой vy скорос­ти потока.

На рис. 3.17 и рис. 3.18 представлены графики зависимости р — J[x/W) для различных y/h при частоте вращения стакана Nc = -0,667 с-'для каналов прямоугольного и трапецеидального попе­речных сечений. Перемена знака давления р происходит при x/lV ~ 0,5. Ввиду симметрии винтовых каналов дальнейший ана­лиз полученных результатов можно проводить лишь для активной стороны (у толкающей стенки). Сравнение графиков зависимос­тей, подученных для прямоугольных и трапецеидальных каналов, показывает их полную идентичность.

Рис. 3.17. Графики изменении давлении р Рис. 3.18. Графики игченення давления по ширине x/W винтовою канала прмчоу - р по ширине дг/ Wвинтового канала тра - гольной формы (h/W * 1,0) ДЛЯ различных пснсилальнон формы. для ра длинных значений y/h; /Vt = 0.667 с' [2] значений y/h; Nc т 0,667 с-1

Для анализа гидродинамики потока вязкой жидкости в двух­шнековых экструдерах наряду с компонентой v. K вдоль винтово­го канала необходимо знание распределения скоростей цирку­ляционного потока удх и v>K в поперечном сечении винтового канала.

Описанная выше установка (см. рис. 3.12) позволила изучить картину распределения скоростей vXK и v* циркуляционного пото­ка. Для этого в глицерин добавляли 0,005 мг алюминиевой пудры и кинокамерой, установленной вместо измерительной приставки (позиции 6—8 на рис. 3.12), фиксировали перемещения частиц алюминиевой пудры. Микрокиносъемка проводилась со скоро­стью 24 и 36 кадров в секунду.

Обработкой данных киносъемки были получены значения vxx и v>K скорости потока, причем положительное их направление со­впадало с направлением координатных осей.

На рис. 3.19 и 3.20 представлено распределение скоростей vxx и v>% по высоте y/h и ширине х/ Wканала прямоугольного попе­речного сечения. Видно, что скорости удк по высоте винтового ка­нала меняют знак (рис. 3.19, а). Это объясняется тем, что движе­ние цилиндра из-за наличия вязкого трения между слоями жидко­сти вызывает прямой поток, направление которого совпадает с направлением вращения цилиндра. С другой стороны, градиент давления, обусловленный набеганием потока на толкающую стен-

Гис. 3.19. Экспериментальные эпюры скоростей »'Л fVt циркуляционного потока и имикжом канале прямоугольной формы (Л/W = 1,0)

yjy<

Гис. 3.20. Экспериментальные эпюры скоростей VyJVt ниркуляинонного потока п винтовом канале прямоугольной формы (А/11'= 1,0)

ку канала» вызывает поток под давлением (обратный поток), на­правленный в противоположную движению цилиндра сторону.

Кроме этого, из-за влияния боковых стенок точки с нулевой скоростью по ширине канала х/И'лсжат в пределах y/h = 0,75+0,85 (для одношнековых экструдеров), где ширина канала W намного больше его глубины (W >> А), значение координаты Уж = (2/ЗА). В рассматриваемом случае это объясняется значительным влия­нием боковых стенок канала на распределение скоростей. Пред­ставленные данные хорошо согласуются с результатами работы |38|, где авторы провели выборочный замер скорости у^ в канале реального экструдера, что говорит о правомочности моделирова­ния работы двухшнекового экструдера описанной выше установ­кой.

Анализ распределения скорости vxx по ширине канала (рис. 3.19, 6) показывает, что максимальное ее значение для всех частот вращения /Vc наблюдается при x/W - 0,5. На участке x/W — 0+0.5, прилегающем к толкающей стенке, скорость v, K воз­растает, а на участке x/W = 0,5+1,0, т. е. у пассивной стенки, на­блюдается ее плавное уменьшение до нуля.

Вертикальная составляющая потока \х (рис. 3.20) меняет знак как по высоте y/h, так и по ширине x/W винтового канала, причем v}X до y/h = 0,5 (середина высоты канала) плавно увеличивается, а затем наблюдается ее плавное уменьшение до нуля. При значении x/W = 0,5 направление viX изменяется (рис. 3.20, б). Максималь­ные значения v>K смешены к стенкам канала. Это объясняется уве­личением градиента давления др/ду от x/W = 0,5 к x/W— Ои x/W = 1. Причем это смещение зависит от максимального значе­ния др/ду для различных y/h. Максимальные значения vyx при различных у/h одинаково удалены от боковых стенок винтового канала. Это обусловлено тем, что градиент давления др/ду являет­ся функцией координаты х. Подобные исследования с каналами трапецеидального сечения показали аналогичные закономерности изменения угк и vlx по сечению винтового канала.

Теория и практика экструзии полимеров

Причины перейти на инженерные пластики

За последние десятилетия появилось множество полимерных материалов. Физические, механические свойства ряда из них настолько хороши, что они активно используются как альтернатива металлу. Особым спросом пользуются так называемые инженерные пластики. Полипропилен, …

СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ РУКАВНЫХ ПЛЕНОК

Системы охлаждения экструзионных агрегатов для производ­ства рукавных пленок должны обеспечивать: — заданную интенсивность охлаждения с целыо получения ка­чественного изделия при заданной производительности экструдера; — заданную структуру пленки; — равномерность охлаждения …

РАСЧЕТ ПРОЦЕССА НАМОТКИ ПЛЕНКИ

При расчете процесса намотки пленки задают длину полотна или массу готового продукта. Если расчет рулона проводят по мас­се, то часто бывает необходимо исходя из диаметра рулона оце­нить толщину намотанной пленки. …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия

+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи новинок
e-mail: msd@msd.com.ua
Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Партнеры МСД

Контакты для заказов оборудования:

Внимание! На этом сайте большинство материалов - техническая литература в помощь предпринимателю. Так же большинство производственного оборудования сегодня не актуально. Уточнить можно по почте: Эл. почта: msd@msd.com.ua

+38 050 512 1194 Александр
- телефон для консультаций и заказов спец.оборудования, дробилок, уловителей, дражираторов, гереторных насосов и инженерных решений.