ПРИМЕНЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА МАШИНОСТРОЕНИИ

ЖЕЛЕЗОБЕТОННАЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННАЯ СТАНИНА ПРЕССА УСИЛИЕМ 600 т

Коллективом сотрудников НИИЖБ и ВНИИМЕТМАШа раз­работана конструкция и изготовлен гидравлический пресс-авто­мат ТЖ-600 со станиной из предварительно напряженного железо­бетона.

Пресс-автомат предназначен для прессования прутков или тонкостенных труб из цветных сплавов.

Нагретые в электронагревательной печи до температуры 450—500° С заготовки подаются в контейнер со скоростью 200 шт. в 1 ч.

Прессование труб производится усилием 600 т при помощи иглы, которая жестко закреплена на конце пресс-штемпеля.

Изготовленный пресс-автомат ТЖ-600 имеет следующую тех­ническую характеристику:

TOC \o "1-3" \h \z Номинальное усилие пресса в т.................................................... 600

Давление рабочей жидкости в кГ/см2.................................................... 220

Максимальный ход траверсы в млі............................................. 1000

Рабочий ход плунжера в мм......................................................... 300

Скорость прессования в мм/сек................................................... 600

Длина отпрессованных изделий в м..................................................... До 7,5

Производительность пресса в шт/ч............................................ 250

Габаритные размеры пресса в м:

Длина................................................................................................ 1,8

Ширина............................................................................................ 2,1

Высота ............................................................................................. 6,8

Общий вес пресса в/п............................... 45

Конструкция пресса обеспечивает максимальную автомати­зацию всего процесса прессования, начиная от подачи заготовок и кончая удалением отпрессованных изделий.

I 361

Конструкция станины

Станина пресса состоит из железобетонных элементов: верх­него и нижнего ригеля и четырех колонн (фиг. 1).

После сборки станины все ее элементы при помощи предвари­тельно напряженной проволочной арматуры объединяются в еди­ную пространственную раму.

В железобетонных элементах ста­нины забетонированы металлические закладные детали, к которым после их механической обработки крепятся узлы пресса (цилиндры, стол, на­правляющие и др.).

Главный рабочий цилиндр пресса расположен в теле верхнего ригеля, в котором забетонирована металли­ческая труба с тремя утолщенными поясами, служащими направляю­щими для запрессовки рабочего ци­линдра. В нижней части ригеля нахо­дится стальная труба с плитой с вы­ступающими по четырем углам пла­стинами, в которые упираются ко­лонны станины. Для обеспечения равномерной передачи нагрузки от цилиндра на верхний ригель, заклад­ная труба жестко приварена к плите ригеля и имеет в нижней части сталь­ной бурт с косынками. Расположе­ние главного рабочего цилиндра в верхнем ригеле позволило значи­тельно снизить высоту пресса.

В нижнем ригеле станины забето­нирована труба диаметром 357 мм, образующая отверстие для выхода отпрессованных изделий. Кроме того, в нижнем ригеле забетонированы двутавры для опирання пресса и стальная плита, на которую устанавливается круглый стол с контейнером.

Колонны станины квадратного сечения 400x400 мм имеют закладную металлическую деталь для крепления направляющих подвижной траверсы пресса. По торцам колонн в местах их опи­рання с ригелями расположены стальные плиты.

ЖЕЛЕЗОБЕТОННАЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННАЯ СТАНИНА ПРЕССА УСИЛИЕМ 600 т

Фиг. 1. Станина:

/ — верхний ригель; 2 — нижний ригель; 3 — колонны; 4 — напря­женная проволочная арматура.

Для прочной анкеровкн закладных деталей в бетоне и для более равномерного распределения усилий в элементах ста­нины к закладным деталям приварены круглые арматурные стержни.

Ненапряженная арматура станины принята в виде стержней и каркасов из круглой стали периодического профиля.

Предварительно напряженная арматура принята из высоко­прочной гладкой проволоки диаметром 5 мм.

Арматура навивается на станину двумя замкнутыми поясами, проходящими вдоль колонн, и наружным криволинейным поверх­ностям ригелей.

Бетон для изготовления станины принят марки «500» с преде­лом прочности 500 кГ! смг на 28-й день твердения.

Все бетонные поверхности станины покрываются антикорро­зийным составом для их защиты от действия масел и эмульсий.

Основные принципы расчета станины

Нагрузка на станину. Станина находится под воздействием многократно повторяющейся нагрузки с циклом 250 загружений в 1 ч. Наиболее ответственными элементами станины являются ригели, которые находятся под воздействием двух видов загруже­ния. Первый вид загружения имеет место в рабочем состоянии пресса, когда из заготовки формуется изделие. Усилие в 600 т передается на верхний ригель через бурты цилиндра (по кругу), а на нижний ригель через круглый стол. В ненагруженном состо­янии станины ригели подвергаются давлению предварительно напряженной арматуры, которое вызывает в последних напряже­ния, противоположные по знаку с первым видом загружения.

Стойки станины как в первом, так и при втором виде загруже­ния испытывают сжимающие напряжения. При рабочем ходе цилиндра эти напряжения уменьшаются, а в ненагруженном состоянии увеличиваются.

Основные расчетные предпосылки. Верхний и нижний ригели станины представляют собою сложные пространственные кон­струкции. Верхний ригель — тело, ограниченное параболическим цилиндром четвертого порядка, плоскостями, перпендикуляр­ными образующим цилиндра, и еще одной плоскостью, перпен­дикулярной к последним двум. Нижний ригель — параллелепипед, по двум граням которого образованы наплывы, по форме идентич­ные с верхним ригелем. В обоих ригелях имеются цилиндрические вертикальные отверстия. В верхнем ригеле — для расположения рабочего цилиндра, в нижнем — для выхода отпрессованных изделий (фиг. 1).

Даже приближенные расчеты таких конструкций предста­вляют сложную задачу. В данном случае при расчете из ригелей мысленно выделялись наиболее жесткие их элементы, предста­вляющие собой диски. Толщина этих дисков принималась равной ширине полоски-грани, по которой располагается предварительно напряженная арматура.

Так как жесткости мысленно выделенных элементов являются наибольшими по сравнению с остальными частями ригеля, то ими воспринимается значительная доля нагрузки, приходящейся на весь ригель. В расчетах принято (в запас прочности), что вся нагрузка, приходящаяся на ригель, воспринимается выделенными элементами.

Таким образом, сложная пространственная задача приведена к плоской задаче. Однако решение плоской задачи для диска, ограниченного таким сложным контуром, также представляет значительные трудности. Расчет такого диска пришлось вести с принятием гипотезы плоских сечений. Но, так как в действи­тельности расчетная модель представляет собой балку-стенку (сложного профиля), то это приводило к некоторым завышениям напряжений в сжатой зоне нормального сечения и, наоборот, давало заниженные напряжения в растянутой зоне. Поэтому напряжения в растянутой зоне определялись также исходя из рас­чета квадратной балки-стенки, т. е. при отношении высоты к пролету, равном единице. В этом случае, как известно, ней­тральная ось расположена примерно на V4 высоты балки. Распре­деление напряжений в растянутой зоне принималось по прямо­угольной эпюре.

За расчетные величины напряжений принимались наиневыгод - нейшие, взятые из обоих методов расчета.

Нагрузкой на расчетную модель-диск в ненагруженном состоя­нии станины служило давление предварительно напряженной арматуры. Так как радиус кривизны в криволинейной части кон­тура является переменным, то это давление также будет перемен­ным. При выборе формы очертания диска важно было сохранить максимально возможные размеры высоты диска в опорных сече­ниях, а максимальные величины интенсивностей давления оття­нуть к опорным сечениям для уменьшения изгибающих моментов в диске при ненагруженном состоянии станины. Боковое давление арматуры использовалось для уменьшения растягивающих на­пряжений в «вертикальных» сечениях диска. В расчетах криво­линейные эпюры давления арматуры заменены: вертикаль­ное — равновеликими треугольными эпюрами, а горизон­тальное — равновеликими трапецеидальными эпюрами.

Давление ригеля на колонны принято равномерно распре­деленным по площади торца колонны.

За расчетное давление арматуры в ненагруженном состоянии станины принималось давление арматуры без учета потерь.

Что касается нагрузки, передаваемой буртом рабочего цилин­дра на ригель через кольцевой фланец, а следовательно, и на рас­четную модель последнего — диск, то таковая имеет крайне слож­ный характер. В расчете предполагается, что после конструктив­ных мероприятий ее условно можно считать распределенной по прямолинейной части контура диска симметрично на участке, ограниченном сектором, имеющим угол 45°, а вершину, располо­женную в центре цилиндрического отверстия ригеля. 364

Таким образом, половина рабочего усилия пресса в 300 т распределяется на указанном участке расчетной модели в виде равномерно распределенной нагрузки и является первым видом ее загружения. При этом давление арматуры по криволинейной части диска (в этом расчетном случае) принимается с учетом потерь

Изготовление станины

Изготовление железобетонных элементов. По разработанным НИИЖБом рабочим чертежам ВНИИМЕТМАШем были изгото­влены металлические закладные детали станины, к которым затем приваривались анкерные стержни для прочного их сцепления с бетоном.

ЖЕЛЕЗОБЕТОННАЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННАЯ СТАНИНА ПРЕССА УСИЛИЕМ 600 т

Фиг. 2. Приварка анкерных стержней к закладной трубе верхнего ригеля.

На фиг. 2 показана закладная труба верхнего ригеля в процессе приварки к ней анкерных стержней. Анкера были приняты из круглой стали диаметром 30 мм марки Ст. 3 по ГОСТ 380-60 и при­варивались к металлической трубе торцовым швом. Для улучше­ния качества сварки стержни, с подлежащего приварке торца, обрабатывались.

Для предохранения элементов станины от повреждений в про­цессе транспортировки, монтажа и изготовления, острые бетон­ные грани окаймлялись уголками, к которым также были при­варены анкерные стержни.

После приварки анкерных стержней к закладным деталям устанавливали арматуру, которая состояла из криволинейных и прямых стержней периодического профиля.

Для каждого элемента станины была изготовлена деревянная опалубка, обшитая по внутренним поверхностям фанерой.

Опалубка верхнего ригеля составлялась из двух боковых разъемных частей с внутренней криволинейной поверхностью, соответствующей поверхности ригеля — параболе четвертой сте­пени. Кроме того, торцовые поверхности ригеля закрывались двумя сплошными плоскими щитами.

Все элементы опалубки стягивались тяжами. Прочность опа­лубки была обеспечена постановкой по наружным поверхностям с четырех сторон уголков № 70 с отверстиями по концам,

ЖЕЛЕЗОБЕТОННАЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННАЯ СТАНИНА ПРЕССА УСИЛИЕМ 600 т

S6 " - I f-j-W"*™ *1 А* » % * ш»

RvKV- г.

Фиг. 3. Опалубка нижнего ригеля в процессе изготовления.

Для стоек станины была изготовлена опалубка, предназна­ченная для бетонирования сразу двух стоек, т. е. с двойной обо­рачиваемостью.

В боковых наружных щитах опалубки оставлены вырезы, в которых при бетонировании помещалась закладная металли­ческая деталь.

На фиг. 3 показан общий вид опалубки нижнего ригеля в про­цессе ее изготовления.

Торцовая опалубка нижнего ригеля также состоит из сплошных плоских щитов.

Укрепление опалубки при бетонировании нижнего ригеля было обеспечено установкой с четырех сторон уголков № 70, снятых с опалубки верхнего ригеля и стянутых по концам тяжами.

Бетон для предварительно напряженной станины принят марки «500».

Уплотнение бетонной смеси производили при помощи глубин­ных вибраторов.

При бетонировании нижних слоев бетона в нижней части опа­лубки были сделаны окна, через которые подавали часть бетонной смеси и производили уплотнение бетона в углах ригелей и в ниж­них слоях.

После заполнения опалубки бетонной смесью до уровня окон, окна в опалубке закрывали и дальнейшее уплотнение произво­дили вибраторами сверху, до полного окончания бетонирования.

Открытые поверхности бетона ригелей были тщательно загла­жены и укрыты слоем сы­рых опилок.

Распалубку ригелей производили на шестой день твердения.

Для защиты бетонных поверхностей станины от возможного воздействия масел и эмульсий изготов­ленные элементы станины были покрыты антикорро­зийным составом на основе эпоксидной смолы ЭДФ-3 (фиг. 4).

До отправки на обра­ботку железобетонные эле­менты станины были вы­держаны в течение 8—15 дней для получения бетона необходимой прочности.

В процессе бетонирования железобетонных элементов были изготовлены контрольные бетонные кубы размером 20 X 20 X X 20 см. Контрольные кубы, изготовленные при бетонировании верхнего ригеля, показали временное сопротивление бетона (сред­нее из трех испытаний) на 14-й день твердения 500 кГ/см2, а на 30-й день твердения—630 кГ/см2.

Кубы, изготовленные при бетонировании нижнего ригеля, показали соответственно 510 кГ/см2 на 14-й день твердения и 606 кПсмй на 28-й день твердения бетона. Оставшиеся серии бетон­ных кубов были испытаны в момент испытания станины и пока­зали среднее временное сопротивление на сжатие 500—600 кГ/см2.

Вес отдельных железобетонных элементов станины достигал 12—14 т, обработка поверхности механических деталей прово­дилась на обычных металлообрабатывающих станках.

Сборка станины и навивка напряженной арматуры

ЖЕЛЕЗОБЕТОННАЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННАЯ СТАНИНА ПРЕССА УСИЛИЕМ 600 т

Монтаж станины из готовых элементов. Монтаж станины производился в горизонтальном положении, на месте производ­ства последующей навивки на нее высокопрочной проволоки.

Последовательность монтажа заключалась в следующем:

1. На металлическом листе размером 2000 X 6000 X 25 мм, служившем основанием для сборки, устанавливали верхний и нижний ригели с расстоянием между ними около 4 м.

2. В пазы платиков верхнего ригеля вставлялись с плотной посадкой металлические вкладыши, которые должны фиксиро­вать насадку стоек.

3. После установки вкладышей производилась установка стоек, из которых две нижние стойки на подкладках укладывались

ЖЕЛЕЗОБЕТОННАЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННАЯ СТАНИНА ПРЕССА УСИЛИЕМ 600 т

Фиг. 5. Сборка станины из железобетонных элементов.

На металлический лист, а две верхние стойки опирались на метал­лические балки (фиг. 5).

Для плотного примыкания стоек с верхним ригелем каждую стойку слегка вывешивали мостовым краном, а затем со стороны свободного торца стоек легкими ударами кувалды подавали стойки в направлении к ригелю.

4. Соединение стоек пресса с нижним ригелем производилось в обратной последовательности, т. е. вкладыши устанавливались в пазы торцов стоек, а затем подводился нижний ригель краном и своими пазами в платиках примыкал к вкладышам. После того, как было произведено примыкание нижнего ригеля к стойкам, через имеющиеся отверстия верхнего и нижнего ригелей пропу­скали четыре тяжа для стяжки всех элементов станины. Усилие от тяжей передавалось на круглые металлические фланцы, кото­рые передавали нагрузку на ригели и стойки.

Намотка на станину предварительно напряженной арматуры. Намотка непрерывной предварительно напряженной арматуры осуществлялась с помощью самоходной намоточной машины типа 368

Фиг. б. Технология на­мотки напряженной арма­туры на станину:

ЖЕЛЕЗОБЕТОННАЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННАЯ СТАНИНА ПРЕССА УСИЛИЕМ 600 т

ЖЕЛЕЗОБЕТОННАЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННАЯ СТАНИНА ПРЕССА УСИЛИЕМ 600 т

А — намотка первого пояса арматуры; б — подъем ста­нины перед переворачива­нием; в — намотка второго пояса арматуры.

І I

24 Сборник 1835

ДН-7. Намотка арматуры производится при возвратно-Поступа - тельном движении самой машины по рельсам вдоль и возвратно - поступательном движении каретки со шпинделем поперек. Раз­мещение арматуры по высоте происходит при подъеме и опускании шпинделя, встроенного в корпус каретки машины. С помощью машин типа ДН-7 решается вопрос о создании предварительно напряженной арматуры непрерывно армированных конструкций с любой конфигурацией и направлением в габаритах шириной до 3,2 м, высотой до 0,5 м и практически неограниченной длины.

Фиг. 7. Пружинный прогибомер для определения усилия натяжения

Проволоки.

Натяжение арматуры осуществляется грузом через систему блоков. Помимо грузового метода натяжения арматуры, машина ДН-7 может осуществлять комбинированное натяжение арма­туры (груз + электронагрев). Температура нагрева в зависимости от диаметра проволоки принимается 300—400° С.

Вследствие того, что высота подъема и опускания шпинделя с арматурой не превышает 0,5 м, намотка осуществлялась в два этапа.

В первый этап входит предварительная подготовка конструкций к намотке и намотка одной стороны станины (фиг. 6,а).

После намотки первого слоя начиналась намотка второго, а затем третьего. Поверхность каждого слоя покрывалась эпоксид­ной смолой для защиты от коррозии. Суммарное число витков в трех слоях равно 200 шт.

Второй этап начинается с перекантовкой станины для дальней­шей обмотки. Для этой цели через отверстия в станине и фланцах стяжного устройства была вставлена толстостенная труба, служив - 370 шая осью, вокруг которой можно было перевернуть станину Усилиями домкратов станина была поднята над полом и подве­шена на трубе (фиг. 6, б), перевернута и затем снова опущена на пол. После этого снова начинался процесс обмотки. Обмотка второй стороны станины изображена на фиг. 6, в. После намотки третьего слоя концы арматуры отрезались и закреплялись фикси­рующими болтами.

Во время намотки велся контроль за величиной усилия напря­жения арматуры путем периодических замеров усилия с помощью пружинного прогибомера (фиг. 7)

Средняя величина усилия напряжения на одну проволоку по показаниям прогибомера была равна 1200 кГ.

Испытание станииы

Испытание готовой станины проводилось на опытном заводе ВНИИМЕТМАШа с целью определения несущей способности (прочности) и общего характера деформаций станины от действия пробной нагрузки.

Кроме того, для выяснения напряженного состояния элементов станины при воздействии эксплуатационной нагрузки 600 т были проведены дополнительные испытания с измерением дефор­маций способом электротензометрии.

Станина загружалась при помощи гидравлического домкрата, имеющего максимальное усилие 1000 т с насосом, приводимым в движение электроприводом. Передача нагрузки от домкрата на станину осуществлялась посредством набора жестких метал­лических штампов. От верхнего жесткого штампа усилие пере­давалось на бурт металлического стакана, забетонированного в верхнем ригеле станины.

Первый этап испытания заключался в пробном нагру­жении станины со ступенями 200; 400; 500; 700; 750 т без уста­новки приборов с повторением полных циклов нагружения до,10 раз.

После приложения каждой ступени нагружения проводился наружный осмотр станины, причем обращалось особое внимание на следующее:

1) появление трещин в наиболее опасных сечениях станины, в частности, в средней зоне между дисками на боковой поверхности верхнего ригеля, в среднем сечении плоскости диска, а также в опорных сечениях ригеля;

2) раскрытие швов между верхним ригелем и стойками пресса.

3) деформативность верхнего ригеля в зоне приложения на­грузки, а также поперечную деформацию металлического стакана в верхней части ригеля;

4) работу стыков высокопрочной предварительно напряжен­ной арматуры.

24* 371

Во время испытаний видимых трещин в опасных сечениях не обнаружено, а также не наблюдалось раскрытия швов между ригелем и стойками пресса.

Общая вертикальная деформация верхнего ригеля в зоне при­ложения нагрузки определялась по рискам, нанесенным на по­верхности поршня в месте его выхода из цилиндра домкрата в момент приложения нагрузки от 20 до 750 т по этапам.

Суммарная деформация при нагрузке 750 т находилась в пре­делах 0,5—1,2 мм.

Максимальная нагрузка на станину была доведена до 780 т. Таким образом, коэффициент перегрузки по отношению к эксплуа­тационной нагрузке (600 т) равен 1,3 и превышает коэффициент перегрузки k = 1,25, обычно принимаемый при испытании прес­сов.

Деформации металлического стакана в поперечном направле­нии измерялись по двум взаимно перпенидкулярным диаметрам штихмасом, точность измерения которого равна 0,01 мм. Изме­нений в поперечных размерах стакана по двум диаметральным направлениям не наблюдалось.

Не замечено также каких-либо существенных изменений при нагружении станины в стыках предварительно напряженной арма­туры.

Вторым этапом испытания предусматривалось опре­делить в наиболее характерных сечениях элементов станины воз­никающие деформации от приложения нагрузки в пределах экс­плуатационной, равной 600 т. Деформации измерялись при помощи электронного измерителя АИ-1.

На фиг. 8 показана схема расстановки электротензометрических датчиков с базой измерения, равной 50 мм.

На верхнем ригеле, как наиболее ответственном элементе, наклеивались датчики по всем расчетным сечениям, а именно: по средним сечениям с двух сторон параболического цилиндра, по средним сечениям между полудисками и у граней оснований двух плоскостей А — А и Б — Б.

На нижнем ригеле датчики были наклеены только на одной плоскости Б—Б. По три датчика было наклеено на каждую стойку станины пресса. В два ряда по контуру со стороны А—А были наклеены датчики на проволоки арматурного пояса. На верхнем ригеле по плоскости Б—Б датчики были наклеены на защитный слой эпоксидной смолы для сравнения работы с датчиками, на­клеенными на бетон.

Для контроля деформаций в среднем сечении между дисками и в других характерных точках ставились дублирующие датчики.

В верхней части металлического стакана в поперечном напра­влении по диаметру был установлен прогибомер с чувствитель­ностью 0,01 мм. Статическая нагрузка давалась, как и в первом этапе испытания, домкратом со ступенями загружения 200; 400; 372
500; 600 т с последующим разгружением 500; 400; 200 и О т. Мак­симальная нагрузка была доведена до 700 т, а относительные деформации замерялись с точностью 1-Ю"®. Деформации, полу­ченные при приложении нагрузки по среднему сечению между дисками верхнего ригеля, показаны на фиг. 9 а.

При нагрузке 500 т, судя по показаниям датчиков (рас­тяжение), в верхней зоне ри­геля должны были возник­нуть волосяные трещины.

По наружному осмотру невооруженным глазом ни­каких трещин обнаружено не было. При более тщатель­ном осмотре с помощью лу­пы на одной стороне посе­редине исследуемого участка были обнаружены две микро­трещины и на другой стороне ригеля—одна микротрещина.

Когда нагрузка была до­ведена до 700 т, увеличения трещин, а также резкого ро­ста деформаций не наблюда­лось, что дало возможность судить о постоянной жестко­сти ригеля в данном сечении и достаточной несущей спо­собности станины.

Хотя по приведенным дан­ным и можно судить о на­дежности работы станины при эксплуатации пресса, однако для увеличения тре­щиностойкости при дальней­шем проектировании станин следует предусмотреть попе­речное предварительное напряжение ригелей в направлении, пер­пендикулярном плоскостям дисков. Это особенно важно, если в процессе эксплуатации пресса возможны перегрузки станины, превышающие 600 т в условиях их многократного приложения.

Полученные относительные деформации в плоскости дисков со стороны А—А (см. фиг. 8) верхнего ригеля приведены на фиг. 9, б.

А-А

££

ЖЕЛЕЗОБЕТОННАЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННАЯ СТАНИНА ПРЕССА УСИЛИЕМ 600 т

Фиг.

Схема наклейки тензодатчиков при испытании станины.

Эпюра деформации диска со стороны Б—Б аналогична эпюре, приведенной на фиг. 9, б, хотя датчики на стороне Б—Б наклеи­вали на эпоксидной смоле,

ЖЕЛЕЗОБЕТОННАЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННАЯ СТАНИНА ПРЕССА УСИЛИЕМ 600 т

В среднем сечении плоскости диска нейтральная ось находится на V4 высоты диска от нижней плоскости ригеля. Принимая мо­дуль упругости бетона Еб = 3,8 • 105 кГ/см2 при марке бетона «500», получаем величину максимального сжимающего напряжения в крайнем волокне, равной 20—25 кГ/см2\ величины растягиваю­щих напряжений колеблются в этих же пределах.

В силу того, что величины напряжений в среднем сечении от обжатия, полученные во время намотки высокопрочной проволоки, превышают растягивающие напряжения при эксплуатационной наг­рузке в 2—Зраза, можно считать все вертикальное сечение сжатым. На фиг. 9 также показаны деформации бетона у нижней грани дисков, т. е. в местах примыкания стоек к ригелю, а также между стойками. Деформации, замеренные по вертикальным датчикам, дают возможность судить о распределении напряжений, возни­кающих в зоне примыкания стоек к ригелю и в пролете между стойками. При этом нужно отметить, что напряжения в центре пролета приближаются к нулю.

По деформациям стоек отмечалась их неравномерная работа, которая, по-видимому, вызвана перекосом их во время монтажа, а также эксцентрицитетом при приложении нагрузки от домкрата.

О характере приращения напряжений в арматуре по контуру можно судить по деформациям, замеренным датчиками (фиг. 10). На прямолинейном участке максимальное приращение напряже­ний в проволоке при действии нагрузки в 700 т равно 415 кГ/см2. Расчетная величина наибольшего предварительного напряжения была принята 0,65 т. е. 11000 кГ/см2. Вовремя намотки напря­жение в арматуре при усилии 1200 кГ на одну проволоку соста­вляло 6120 кГ/см2. Таким образом, полное напряжение при эксплуатационной нагрузке равно 6120 + 415 = 6535 к Г/см2, что значительно меньше расчетной велОТййы.

Деформаций в поперечном направлении металлического ста­кана по прогибомерам не замечено.

Таким образом, испытание станины подтвердило ее высокую прочность и жесткость, что позволило рекомендовать пресс ТЖ-600-1 для работы в производственных условиях.

ПРИМЕНЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА МАШИНОСТРОЕНИИ

Воздействие многократно повторной нагрузки на железобетонные конструкции

Обычные железобетонные конструкции. Влияние многократно повторной нагрузки на работу железобетонных конструкций изучалось в основном на балках. В многочисленных работах, было установлено, что прочность железобетонных балок снижается при воздействии повторной нагрузки, …

Расчет оболочки спиральной камеры по безмоментной теории

В разделе I указывалось, что границами по координате а будут пределы а = 0 и а — —1. Для этих пределов граничные условия сформулируем так: При а = 0 (0 …

Применяемая методика определения величины q

Для удобства расчета по высоте обоймы выделяется «расчет­ный пояс», т. е. условно вырезанный бетонный диск и соответст­вующая ему часть обоймы, относительно которых ведется рас­чет усилий в обойме и соответственно напряжений …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел. +38 05235 7 41 13 Завод
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия
+38 067 561 22 71 — гл. менеджер (продажи всего оборудования)
+38 067 2650755 - продажа всего оборудования
+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи всего оборудования
e-mail: msd@inbox.ru
msd@msd.com.ua
Скайп: msd-alexandriya

Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Представительство МСД в Киеве: 044 228 67 86
Дистрибьютор в Турции
и странам Закавказья
линий по производству ПСВ,
термоблоков и легких бетонов
ооо "Компания Интер Кор" Тбилиси
+995 32 230 87 83
Теймураз Микадзе
+90 536 322 1424 Турция
info@intercor.co
+995(570) 10 87 83

Оперативная связь

Укажите свой телефон или адрес эл. почты — наш менеджер перезвонит Вам в удобное для Вас время.