Оборудование заводов по переработке пластмасс

ОСНОВНЫЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЯ О ПРОЦЕССЕ КАЛАНДРОВАНИЯ

Производим и продаем электроприводы ЭТУ, ЭПУ для двигателей постоянного тока, тел./email +38 050 4571330 / rashid@msd.com.ua
электропривод постоянного тока 25-50 Ампер

Привод ЭПУ 25А с дросселем - 5500грн

Математическое описание процесса каландрования полностью подобно описанию процесса вальцевания, приведенному в гл. 4. Основные теоретические результаты были получены именно при анализе процесса каландрования. Поэтому для описания кине­матики потока, возникающих в зазоре напряжений сдвига, распорных усилий и мощности, необходимой для привода вал­ка, можно пользоваться зависимостями, выведенными в гл. 4. При этом следует иметь в виду, что ширина листа при перехо­де полотна с одного валка на другой в связи с уменьшением зазора несколько возрастает (рис. 6.9), так', чтобы величина объемного расхода оставалась неизменной. Поэтому при рас­чете всех интегральных характеристик процесса (распорные усилия, действующий на валок крутящий момент, мощность привода каждого валка) необходимо учитывать это увеличение ширины.

Поскольку внешние валки контактируют только с одной по­верхностью зазора, на которой действуют напряжения сдвига, а внутренние — с двумя, а также и потому, что ширина листа на внешних валках меньше, мощность, необходимая для при­вода центральных валков, превышает мощность, требуемую для привода внешних, примерно в 2—2,5 раза. Типичное распреде­ление мощности двигателей привода для четырехвалкового ка­ландра, выполненного по схеме рис. 6.2, з: 0,14/0,33/0,36/0,17.

Математическая модель неизотермического каландрования строится в предположении, что реологические свойства полимера могут быть описаны степенным уравнением. Кинематическая картина движения и все упрощающие предположения остаются такими же, как в случае симметричного вальцевания ньютоновской жидкости. С учетом этих допущений математическая модель, в которую входят уравнение движения, уравнение неразрывности, уравнение теплопроводности, реологическое уравнение состояния, а также начальные и граничные условия, имеет вид

DP дхгц дь'х , dvu

TOC o "1-3" h z - W = ~W (6Л) + = ° (6-2>

Їх., I dvx І1/" . dvx

=I~dy J (6-3>

ДТ a''T dvx

К/Л - Q - = я ~дхТ (6-4>

Где р, Ср и k — плотность, удельная теплоемкость и коэффициент теплопровод­ности расплава соответственно; остальные обозначения приведены выше.

Начальные и граничные условия:

Х=х±; Р = 0; Т = т0;

Х = —х2; Р = 0; хху = 0; vx = U

(6.5)

Dvx Л дТ

У = 0' ж = т^ = 0; Ж = 0

У — ±h vx = U; Г = ГШ; Г0=ГШ; £У=соЯ

Решение системы уравнений (6.1)—(6.4) с учетом начальных условий (6.5) позволяет рассчитывать как температурные поля, так и все кинетостати - ческие и энергетические параметры процесса. Система уравнений (6.1) — (6.5), представляющая полную математическую модель неизотермического каланд - рования, состоит из нелинейных дифференциальных уравнений в частных про­изводных. Аналитическое решение такой системы невозможно. Поэтому для расчета температурных полей и кинетостатических характеристик использовали численные методы.

Типичный пример рассчитанного температурного поля для каландрующего зазора лабораторного каландра представлен на рис. 6.10. Особенностью профиля температур является на­личие трех экстремумов — двух максимумов и одного миниму-

ОСНОВНЫЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЯ О ПРОЦЕССЕ КАЛАНДРОВАНИЯ

Рис. 6.10. Температурное поле в зоне деформации калибрующего зазора лабо­раторного каландра с валками 160x320 мм; 2h0= мм; и=7,85 см/с. Сплош­ные линии — расчет, точки — экспериментальные данные.

Рис. 6.11. Продольное распределение экстремального приращения темпера­туры в зоне деформации каландра.

Ма. Оба максимума располагаются в непосредственной близо­сти от поверхности валков, а минимум — в центре зазора. Та­кая форма температурного поля обусловлена тем, что величина мощности диссипации достигает максимального значения на поверхности валков, а в центре тепловыделение отсутствует. В результате теплопроводности часть тепла отводится к вал­кам, максимум температуры смещается на некоторое расстоя­ние внутрь зазора. Таким образом, теплопроводность играет существенную роль только в непосредственной близости от по­верхности валков и проявляется в некотором выравнивании тем­пературного поля.

По мере продвижения полимера вдоль зазора максимумы температур вследствие процесса теплопроводности смещаются вглубь, а в центре наблюдается незначительное повышение температуры. Поскольку теплопроводность полимеров невели­ка, безразмерная координата максимума температуры в потоке каландруемого материала составляет rj= ±0,8—0,65.

Возрастание температуры в середине листа, как правило, не превышает 1—2'°С. Наиболее интенсивный разогрев происходит на начальном участке области деформации (рис. 6.11). Затем температура несколько снижается и сохраняется в дальнейшем примерно на одном уровне. Это объясняется снижением дисси - пативных тепловыделений в сечении максимального давления (напряжения сдвига равны нулю) и некоторым выравнивани­ем температурного поля вследствие теплопроводности. В ос­новной массе каландруемого материала профиль температур­ного поля определяется процессом конвективного переноса теп­ла.

ОСНОВНЫЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЯ О ПРОЦЕССЕ КАЛАНДРОВАНИЯ

Неравномерный характер распределения температур следу­ет учитывать при выборе режимов каландрования термочувст­вительных полимеров. Расчетные и экспериментальные данные показывают, что локальные приращения температуры в сечении каландруемого листа при высоких скоростях каландрования высоковязких смесей могут достигать нескольких десятков гра­дусов. Можно полагать, что именно локальный разогрев явля­ется причиной таких видов наблюдающегося при каландрова­нии брака, как пористость и пузыри, возникающие вследствие термодеструкции ПВХ при каландровом методе получения ли­нолеума и лимитирующие максимальную скорость каландрова­ния.

Оборудование заводов по переработке пластмасс

Тенденции в развитии вакуумного оборудования

Развитие рынка вакуумного оборудования идет полным ходом. Ассортимент продукции регулярно пополняется новыми системами, а характеристики уже производимых компрессоров, воздуходувок, осушителей и прочих агрегатов постоянно улучшаются. Движущей силой эволюции вакуумной техники …

ПРИМЕНЕНИЕ ПРОМЫШЛЕННЫХ РОБОТОВ ДЛЯ АВТОМАТИЗАЦИИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ

Автоматизация производственных процессов с использованием роботов предъявляет вполне определенные и довольно жесткие требования к организации и культуре производства. Все дви­жения рабочих органов оборудования и операции манипулиро­вания заготовками, изделиями и инструментом …

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ПРОМЫШЛЕННЫХ РОБОТОВ В ПРОИЗВОДСТВЕ ИЗДЕЛИИ ИЗ ПЛАСТМАСС

Большинство методов формования пластмассовых изделий реа­лизуется на полностью автоматизированном оборудовании, в котором всеми стадиями технологического цикла ведает специ­альная управляющая система (электромеханического, электрон­ного или микропроцессорного типа). Однако существует большое число вспомогательных …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел. +38 05235 7 41 13 Завод
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия
+38 067 561 22 71 — гл. менеджер (продажи всего оборудования)
+38 067 2650755 - продажа всего оборудования
+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи всего оборудования
e-mail: msd@inbox.ru
msd@msd.com.ua
Скайп: msd-alexandriya

Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Представительство МСД в Киеве: 044 228 67 86
Дистрибьютор в Турции
и странам Закавказья
линий по производству ПСВ,
термоблоков и легких бетонов
ооо "Компания Интер Кор" Тбилиси
+995 32 230 87 83
Теймураз Микадзе
+90 536 322 1424 Турция
info@intercor.co
+995(570) 10 87 83

Оперативная связь

Укажите свой телефон или адрес эл. почты — наш менеджер перезвонит Вам в удобное для Вас время.