Термодинамический анализ и оптимизация
Классический термодинамический анализ с целью оптимизации функции СОР для любой теплоиспользующей машины, включая и адсорбционную, проводить нерационально, что и было доказано в п. 19.4. В настоящее время термоэкономический анализ для адсорбционных машин не актуален. Однако существует необходимость создать предпосылки для оптимизации адсорбционных машин.
М. Фейдт (Франция) в 1990-ых годах предложил использовать в качестве инструмента для оптимизации адсорбционных машин термодинамику конечного времени* (finite-time thermodynamics) - один из методов современной прикладной термодинамики. Адсорб-
Термодинамика конечного времени, как метод современной прикладной термодинамики, предложена в 1975 году С. Берри, П. Соломоном (США) и Б. Андресеном (Дания). Этот метод неоднократно подвергался критике из-за нарочитой сложности, наличии больших ограничений в применении, а также невозможности использования в практических задачах оптимизации. Напомним, что адсорбционные машины представляют наименьший подкласс не только среди всех энергопреобразующих систем, но также и среди теплоиспользующих машин, поэтому оптимизация адсорбционных машин с применением методов термодинамики конечного времени не является иллюстрацией широкого использования этого метода в анализа и оптимизации энергопреобразующих систем.
Ционные машины представляют, пожалуй, единственный тип энергопреобразующих систем, для которых использование этого метода анализа способно дать уникальный результат. Рассмотрим методологию оптимизации, разработанную М. Фейдтом.
Для обобщенного анализа адсорбционной холодильной машины будем использовать цикл Карно-Карно, а эффективность цикла определять на основании ур.(19.2).
Энергетический баланс адсорбционной холодильной машины записывается как
+ + . (23.1)
Энтропийный баланс на основании Второго закона термодинамики имеет вид
+ + . (23.2)
R~rI гп r-rI v /
1 Г 1 A-K 10
Общее время цикла работы адсорбционной холодильной машины составит
Тгор ТСр + ТХол ""Т - (23.3)
Характер тепло - и массообменных процессов в элементах адсорбционной машины может быть записан в виде фунций
(2гор~/гор { (Тгор> ТУ*), Тг0р} , (23.4)
Qcp=fcp {(Тср, ТК=А), тср}; (23.5)
(2хол —/хол { ( TXOJl, Tq), Тхол}, (23.6)
Где температуры источников тепла (Тгор, Тср и Тхол) и рабочего вещества (ТУ, ТК=А и Т0) принимают изначально известными и постоянными во времени, процесс теплопередачи пропорционален времени теплового контакта источников тепла с рабочим веществом.
Для анализа холодильной машины принимают Qxon-Qo-const. Однако при выполнении анализа методом термодинамики конечного времени это условие заменяется на условие постоянства тепловой
Мощности в процессе производства холода, т. е. Q0 - ~ К. Таким
Т
Образом значению СОР-мах будут соответствовать такие условия функционирования адсорбционной холодильной машины, при которых тепловая мощность источника тепла = будет минимальной.
Закон теплообмена представляет функцию разности температур между источником тепла и рабочим веществом (хгор-Тгор-Тг, Хср=Тк=Л-Тср, хХ0Л=ТХ0Л-Т0), а также коэффициента теплоотдачи от источника тепла (агор, асру ахол).
Таким образом в задаче оптимизации будут участвовать 14 переменных (тгор, Тср, Тхол, Тр, Тк=А, То, а гор, &ср, ахол, Тгор, Тср, Тхол, Г, К).
(23.7) |
Сократить число переменных для проведения оптимизация можно путем их взаимостязи посредством системы уравнений
%гор + ?ср ^хол Т fzop Т-гор "t" fcp Тср fхоп ^хол — @
/горТгор | /ср^ср t їхолТхол __ q
Tr T0
С точки зрения высшей математики определение экстремума
Функции на основании совместного решения ур.(23.1)-
Р т
(23.7) относится к задачам повышенной сложности, а именно к определению условного экстремума методом неопределенных множителей Лагранжа*. Для описываемой задачи Лагранжиан записывается в виде
L (ТГ) ТК=А> ТоЛ)= дгор + я ( qxm - К). (23.8)
Определение глобального экстремума функция L осуществляется по частным экстремумам, т. е. по каждому из 4 критериев (ТГ, Тк=А, То, X)
Дь dL dL =zdL=0
ЭГг дТк=А дТ0 ЭЛ
Метод неопределенных множителей Лагранжа основан на дифференциальном исчислении, именно поэтому он и не может применяться для анализа всех без исключения энергопреобразующих систем. Для адсорбционных машин предположение о дифференциируемости функции СОР во всех точках корректно (подробно в п. 19.4).Опуская математические преобразования, запишем полученные оптимальные условия функционирования адсорбционной холодильной машины в виде системы уравнений (23.9), в которой принятый следующие обозначения
Л — fгор fcp к-хол /гор/хол &ср /ср/хол &гор
2- к ' гор гр |
1 V [74] ----- И Кп =-------- Тп ср т, |
Кхол ~ ' |
К~А |
К~А |
К-А |
Тогда
Для процессов, проходящих без фазовых переходов, а также для процесса конденсации принимают линейный закон изменения функции / как /-ах. Для описания процесса кипения агента в испарител е/хол=ахОЛХ[75]Хол-
(23.9) |
Для возможности использования численных методов математического моделирования все переменные должны быть представлены в безразмерном виде, тогда